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4、荷、載4、1，荷載分類4，1 1.地基變形被認定為永久作用是根據(jù)現(xiàn)行國家標準 工程結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準.GB,50153的規(guī)定。4。1、2 鋼井架結(jié)構(gòu)自重可按下列經(jīng)驗公式估算,式中 α，結(jié)構(gòu)自重系數(shù)，對單繩提升鋼井架可取0.20,0。25、對多繩單斜撐式提升鋼井架可取0.35、0 45.對多繩雙斜撐式提升鋼井架可取0、40,0 55 設有兩臺提升機的多繩雙斜撐式提升鋼井架可取0、55,0.75,一個大直徑 一個小直徑時取小值、兩臺均為大直徑提升機的井架取大值。h,井架高度。m,A，斷繩荷載、kN，當有兩臺提升機時取大值。各部分自重比例可采用下列數(shù)值,對于單繩提升鋼井架、天輪平臺和起重架占25 30,立架占35 40,支承框架占5、斜撐占25，35.對于多繩提升鋼井架,立架占25，35,斜撐及天輪平臺。起重架占60,70.支承框架占5、結(jié)構(gòu)自重不包括設備重,鋼梯重和密閉板重，鋼井架因單繩提升和多繩提升結(jié)構(gòu)形式不同 故采用不同系數(shù)、對單繩提升的22座鋼井架和多繩提升的42座鋼井架的自重統(tǒng)計分析。提出井架結(jié)構(gòu)自重系數(shù)及井架各部分自重分配比例,本次修訂又調(diào)研了最近十年新做的65座鋼井架.根據(jù)本次調(diào)研鋼井架的自重統(tǒng)計分析、對于雙提升井架 考慮增加了一臺提升機。井架結(jié)構(gòu)布置相對復雜、故自重系數(shù)相應增加。各部分分配比例不變。對各種設備質(zhì)量標準值.應由工藝確定、鋼筋混凝土井架由于結(jié)構(gòu)形式簡單.梁柱斷面單一，設計時可準確按假定斷面計算結(jié)構(gòu)自重。4.1,3、鋼繩最大靜張力為容器自重.載重及提升鋼繩首,尾繩以及裝置等總重、鋼繩最小靜張力為容器自重。提升鋼繩首。尾繩及裝置等總重.鋼繩罐道工作荷載為鋼繩拉緊力與鋼繩自重之和，作用在井架固定鋼繩罐道的節(jié)點上.防墜制動鋼繩工作荷載為鋼繩拉緊力與鋼繩自重及固定在井架上的緩沖裝置和緩沖繩自重的總和 鑿井工作荷載參照西德.礦山井架和井塔設計規(guī)范,DIN.4118，1981的規(guī)定 采用事故增大系數(shù)1 5、不再考慮斷繩荷載.罐道梁工作荷載標準值的公式僅適用于提升容器載重小于30t的情況 當提升容器載重大于30t時,罐道梁工作荷載標準值應由工藝專業(yè)確定。4,1,4、立井提升系統(tǒng)在運行過程中，啟動加速，制動減速。等速運行和各種工況的緊急制動均為正常運行工況,在一些特殊事故狀態(tài)如卡罐，過卷 斷繩.跑車等為非正常運行工況或事故運行工況 而非正常工況的受力往往是非常巨大的.在提升系統(tǒng)設計中人們關心的問題是在什么情況下井架受力最大，如果井架能克服最大載荷,這樣既可以保證提升安全，又可以節(jié)省材料消耗。在提升機運行過程中。提升側(cè)容器突然卡住時.提升機及下放側(cè)容器因慣性仍能繼續(xù)運動 最壞的情況是.上升鋼絲繩的張力達到鋼絲繩的破斷拉力時拉斷了。這時只要同時知道下放鋼絲繩的張力,就可以按照這個數(shù)值設計提升井架,設計中可根據(jù)此模型、對提升容器在井筒不同位置卡住時的鋼絲繩張力進行動力學計算來確定井架受力.在缺乏計算數(shù)值時、對于多繩提升、斷繩荷載參照英國、礦山井架和井塔設計指南、在上升鋼繩這一端作用著鋼繩的斷繩荷載、同時在下降鋼繩另一端作用著33 的斷繩荷載。又根據(jù)唐山礦十號井鋼井架設計總結(jié).選取上 下.天輪全斷繩.下，上，天輪斷繩的33、即斷繩時作用在兩天輪上的荷載為1,33倍的斷繩荷載，斷繩荷載采用整根鋼繩的拉斷力,即為85、全部鋼絲拉斷力的總和。防墜制動荷載一般僅用于單繩提升井架的設計.是指在斷繩時.容器下墜過程中,防墜器將下落的容器抓住，通過防墜器工作，作用于固定在立架頂部的防墜器支座處、國外有的國家在設計防墜器時.允許滿載人員罐籠的制動減速度小于3g 現(xiàn)行行業(yè)標準 礦用防墜器技術(shù)條件，MT T,355中規(guī)定 防墜器制動過程中 在最小終端載荷下、罐籠的減速度不應大于50m.s2.當罐籠提升速度超過10m。s.減速度不應大于30m,s2、在最大終端載荷下罐籠的減速度不應大于10m.s2,當最大終端載荷同最小終端載荷的比值大于3時.減速度不應小于5m.s2 因此、設計井筒裝備、罐道、罐道梁和井架時 其所承受的制動載荷可按下式計算,防墜器制動動載荷標準值A2k取值為3。0Smax。大于罐籠繩端載荷最大時的制動載荷 可滿足防墜器制動荷載要求?，F(xiàn)行國家標準,煤礦提升系統(tǒng)工程設計規(guī)范、GB。51065規(guī)定。防過卷采用緩沖托罐裝置時,不宜再設置木質(zhì)楔形罐道。罐籠提升過卷制動減速度宜小于1gm s2?；诽嵘^卷制動減速度宜小于2gm,s2 緩沖裝置荷載標準值，應按制動力Fz、2Smax進行設計.當采用新型緩沖裝置時應由工藝專業(yè)確定.工藝無法確定時可按本標準公式。4.1,4，3.計算取值.托罐荷載標準值是參照西德,礦山井架和井塔設計規(guī)范.DIN.4118 1981的規(guī)定.取5倍的最大靜張力 當采用新型托罐裝置時應由工藝專業(yè)確定、工藝無法確定時可按本標準公式。4,1。4、4、計算取值,根據(jù)對最近幾年常用新型防過卷緩沖裝置的調(diào)研、調(diào)研鋼井架65座、采用鋼帶式防過卷緩沖裝置的井架52座 鋼帶式防過卷緩沖裝置占有絕大多數(shù)。井架立架設計時可參見鋼帶式防過卷緩沖裝置的立面布置,見圖7.平面布置、見圖8、圖7。防過卷緩沖裝置立面布置圖1 第一層單節(jié)點荷載.向上緩沖Q1,向下托罐Q3。2。第二層單節(jié)點荷載。向上緩沖Q2.向下托罐Q2，3 第三層單節(jié)點荷載、向上緩沖Q3、向下托罐Q1。4,防撞梁.5,放過卷緩沖裝置，6、立架立柱,7.立架橫梁、8。容器圖8、防過卷緩沖裝置平面布置圖1,放過卷緩沖裝置.2.立架立柱 3 容器，1。在井架立架立面布置圖中,托罐緩沖裝置可采用3層或3層以上鋼梁固定 使荷載分散受力、最上一層鋼梁上平面與防撞梁底面距離T1宜小于400mm、每層鋼梁之間的距離T2、T.3宜為2000mm,2500mm、鋼梁的型號規(guī)格應根據(jù)荷載計算確定。2.在井架立架平面布置圖中，m1、m2為容器外形尺寸、C為容器邊緣與鋼梁之間的凈尺寸，鋼帶式托罐緩沖裝置最小厚度尺寸,一般有140mm,158mm、194mm.215mm四種,并且C與、的差值應大于30mm 3。依據(jù)緩沖裝置制動力計算確定總制動力F，總制動力F乘以1。15倍安全系數(shù)后為緩沖裝置傳遞給井架上的總荷載Q,即Q,1。15F，4.總制動力計算可按下式.1，摩擦提升時，式中。M,為提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量、a1、提升加速度 罐籠提升時a1小于1，0g，箕斗提升時a1小于3 0g,g.重力加速度，Q下，下放側(cè)容器質(zhì)量,Q上 上提側(cè)容器質(zhì)量.2，纏繞提升時,式中，F(xiàn) 單繩提升時鋼絲繩最大靜張力。5、每層鋼梁的荷載確定.單層單節(jié)點荷載分配可按下列公式。