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8,5，樁基礎(chǔ)8。5、1 摩擦型樁分為端承摩擦樁和摩擦樁.端承摩擦樁的樁頂豎向荷載主要由樁側(cè)阻力承受 摩擦樁的樁端阻力可忽略不計(jì) 樁頂豎向荷載全部由樁側(cè)阻力承受.端承型樁分為摩擦端承樁和端承樁，摩擦端承樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受,端承樁的樁側(cè)阻力可忽略不計(jì).樁頂豎向荷載全部由樁端阻力承受、8 5、2 同一結(jié)構(gòu)單元的樁基.由于采用壓縮性差異較大的持力層或部分采用摩擦樁、部分采用端承樁.常引起較大不均勻沉降,導(dǎo)致建筑物構(gòu)件開裂或建筑物傾斜、在地震荷載作用下，摩擦樁和端承樁的沉降不同，如果同一結(jié)構(gòu)單元的樁基同時(shí)采用部分摩擦樁和部分端承樁、將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的不均勻沉降、巖溶地區(qū)的嵌巖樁在成孔中常發(fā)生漏漿、塌孔和埋鉆現(xiàn)象，給施工造成困難，因此應(yīng)首先考慮利用上覆土層作為樁端持力層的可行性。利用上覆土層作為樁端持力層的條件是上覆土層必須是穩(wěn)定的土層。其承載力及厚度應(yīng)滿足要求,上覆土層的穩(wěn)定性的判定至關(guān)重要，在巖溶發(fā)育區(qū).當(dāng)基巖上覆土層為飽和砂類土?xí)r,應(yīng)視為地面易塌陷區(qū) 不得作為建筑場地，必須用作建筑場地時(shí) 可采用嵌巖端承樁基礎(chǔ)。同時(shí)采取勘探孔注漿等輔助措施，基巖面以上為黏性土層，黏性土有一定厚度且無土洞存在或可溶性巖面上有砂巖，泥巖等非可溶巖層時(shí),上覆土層可視為穩(wěn)定土層 當(dāng)上覆黏性土在巖溶水上下交替變化作用下可能形成土洞時(shí)，上覆土層也應(yīng)視為不穩(wěn)定土層、在深厚軟土中 當(dāng)基坑開挖較深時(shí)。基底土的回彈可引起樁身上浮 樁身開裂 影響單樁承載力和樁身耐久性，應(yīng)引起高度重視，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮加強(qiáng)樁身配筋、支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取防止基底隆起的措施。同時(shí)應(yīng)加強(qiáng)坑底隆起的監(jiān)測,承臺(tái)及地下室周圍的回填土質(zhì)量對高層建筑抗震性能的影響較大、規(guī)范均規(guī)定了填土壓實(shí)系數(shù)不小于0、94 除要求施工中采取措施盡量保證填土質(zhì)量外，可考慮改用灰土回填或增加一至兩層混凝土水平加強(qiáng)條帶,條帶厚度不應(yīng)小于0。5m。關(guān)于樁，土.承臺(tái)共同工作問題，各地區(qū)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)有不同的處理方法。如混凝土樁復(fù)合地基、復(fù)合樁基 減少沉降的樁基、樁基的變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)等,實(shí)際操作中應(yīng)根據(jù)建筑物的要求和巖土工程條件以及工程經(jīng)驗(yàn)確定設(shè)計(jì)參數(shù)。無論采用哪種模式 承臺(tái)下土層均應(yīng)當(dāng)是穩(wěn)定土層，液化土，欠固結(jié)土,高靈敏度軟土.新填土等皆屬于不穩(wěn)定土層.當(dāng)沉樁引起承臺(tái)土體明顯隆起時(shí)也不宜考慮承臺(tái)底土層的抗力作用，8,5,3 本條規(guī)定了摩擦型樁的樁中心距限制條件.主要為了減少摩擦型樁側(cè)阻疊加效應(yīng)及沉樁中對鄰樁的影響，對于密集群樁以及擠土型樁，應(yīng)加大樁距、非擠土樁當(dāng)承臺(tái)下樁數(shù)少于9根、且少于3排時(shí)，樁距可不小于2,5d.對于端承型樁。特別是非擠土端承樁和嵌巖樁樁距的限制可以放寬,擴(kuò)底灌注樁的擴(kuò)底直徑.不應(yīng)大于樁身直徑的3倍.是考慮到擴(kuò)底施工的難易和安全,同時(shí)需要保持樁間土的穩(wěn)定,樁端進(jìn)入持力層的最小深度。主要是考慮了在各類持力層中成樁的可能性和難易程度 并保證樁端阻力的發(fā)揮.樁端進(jìn)入破碎巖石或軟質(zhì)巖的樁，按一般樁來計(jì)算樁端進(jìn)入持力層的深度。樁端進(jìn)入完整和較完整的未風(fēng)化,微風(fēng)化 中等風(fēng)化硬質(zhì)巖石時(shí)，入巖施工困難 同時(shí)硬質(zhì)巖已提供足夠的端阻力.規(guī)范條文提出樁周邊嵌巖最小深度為0，5m 樁身混凝土最低強(qiáng)度等級與樁身所處環(huán)境條件有關(guān)，有關(guān)巖土及地下水的腐蝕性問題,牽涉腐蝕源，腐蝕類別。性質(zhì)。程度 地下水位變化，樁身材料等諸多因素?，F(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)、巖土工程勘察規(guī)范 GB 50021、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.GB、50010.工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計(jì)規(guī)范，GB.50046 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范、GB，T。50476等不同角度作了相應(yīng)的表述和規(guī)定。為了便于操作 本條將樁身環(huán)境劃分為非腐蝕環(huán)境.包括微腐蝕環(huán)境 和腐蝕環(huán)境兩大類,對非腐蝕環(huán)境中樁身混凝土強(qiáng)度作了明確規(guī)定、腐蝕環(huán)境中的樁身混凝土強(qiáng)度,材料 最小水泥用量。水灰比，抗?jié)B等級等還應(yīng)符合相關(guān)規(guī)范的規(guī)定、樁身埋于地下。不能進(jìn)行正常維護(hù)和維修 必須采取措施保證其使用壽命,特別是許多情況下樁頂附近位于地下水位頻繁變化區(qū) 對樁身混凝土及鋼筋的耐久性應(yīng)引起重視,灌注樁水下澆筑混凝土目前大多采用商品混凝土,混凝土各項(xiàng)性能有保障的條件下、可將水下澆筑混凝土強(qiáng)度等級達(dá)到C45、當(dāng)場地位于坡地且樁端持力層和地面坡度超過10。時(shí) 除應(yīng)進(jìn)行場地穩(wěn)定驗(yàn)算并考慮擠土樁對邊坡穩(wěn)定的不利影響外，樁身尚應(yīng)通長配筋。用來增加樁身水平抗力,關(guān)于通長配筋的理解應(yīng)該是鋼筋長度達(dá)到設(shè)計(jì)要求的持力層需要的長度 采用大直徑長灌注樁時(shí) 宜將部分構(gòu)造鋼筋通長設(shè)置，用以驗(yàn)證孔徑及孔深，8.5、6,為保證樁基設(shè)計(jì)的可靠性 規(guī)定除設(shè)計(jì)等級為丙級的建筑物外,單樁豎向承載力特征值應(yīng)采用豎向靜載荷試驗(yàn)確定、設(shè)計(jì)等級為丙級的建筑物可根據(jù)靜力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)方法確定單樁豎向承載力特征值,用靜力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入方法確定單樁承載力已有不少地區(qū)和單位進(jìn)行過研究和總結(jié)。取得了許多寶貴經(jīng)驗(yàn) 其他原位測試方法確定單樁豎向承載力的經(jīng)驗(yàn)不足。規(guī)范未推薦。確定單樁豎向承載力時(shí),應(yīng)重視類似工程。鄰近工程的經(jīng)驗(yàn)。試樁前的初步設(shè)計(jì)，規(guī)范推薦了通用的估算公式.8,5，6、1、式中側(cè)阻.端阻采用特征值，規(guī)范特別注明側(cè)阻，端阻特征值應(yīng)由當(dāng)?shù)剌d荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析求得。減少全國采用同一表格所帶來的誤差,嵌入完整和較完整的未風(fēng)化。微風(fēng)化。中等風(fēng)化硬質(zhì)巖石的嵌巖樁、規(guī)范給出了單樁豎向承載力特征值的估算式.8.5,6,2。只計(jì)端阻.簡化計(jì)算的意義在于硬質(zhì)巖強(qiáng)度超過樁身混凝土強(qiáng)度，設(shè)計(jì)以樁身強(qiáng)度控制，樁長較小時(shí)再計(jì)入側(cè)阻，嵌巖阻力等已無工程意義 當(dāng)然。嵌巖樁并不是不存在側(cè)阻力,有時(shí)側(cè)阻和嵌巖阻力占有很大的比例 對于嵌入破碎巖和軟質(zhì)巖石中的樁、單樁承載力特征值則按公式。8 5，6.1 進(jìn)行估算.為確保大直徑嵌巖樁的設(shè)計(jì)可靠性,必須確定樁底一定深度內(nèi)巖體性狀、此外 在樁底應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)可能埋藏有相對軟弱的夾層，甚至存在洞隙,應(yīng)引起足夠注意、巖層表面往往起伏不平 有隱伏溝槽存在,特別在碳酸鹽類巖石地區(qū)。巖面石芽 溶槽密布 此時(shí)樁端可能落于巖面隆起或斜面處、有導(dǎo)致滑移的可能，因此。規(guī)范規(guī)定在樁底端應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)應(yīng)無巖體臨空面存在、并確?；讕r體的穩(wěn)定性。實(shí)踐證明,作為基礎(chǔ)施工圖設(shè)計(jì)依據(jù)的詳細(xì)勘察階段的工作精度,滿足不了這類樁設(shè)計(jì)施工的要求 因此.當(dāng)基礎(chǔ)方案選定之后 還應(yīng)根據(jù)樁位及要求進(jìn)行專門性的樁基勘察,以便針對各個(gè)樁的持力層選擇入巖深度。確定承載力。并為施工處理等提供可靠依據(jù),8.5、7 8,5.8、單樁水平承載力與諸多因素相關(guān)，單樁水平承載力特征值應(yīng)由單樁水平載荷試驗(yàn)確定，規(guī)范特別寫入了帶承臺(tái)樁的水平載荷試驗(yàn)、樁基抵抗水平力很大程度上依賴于承臺(tái)側(cè)面抗力、帶承臺(tái)樁基的水平載荷試驗(yàn)?zāi)芊从硺痘谒搅ψ饔孟碌膶?shí)際工作狀況、帶承臺(tái)樁基水平載荷試驗(yàn)采用慢速維持荷載法、用以確定長期荷載下的樁基水平承載力和地基土水平反力系數(shù).加載分級及每級荷載穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)可按單樁豎向靜載荷試驗(yàn)的辦法,當(dāng)加載至樁身破壞或位移超過30mm.40mm、軟土取大值。時(shí)停止加載,卸載按2倍加載等級逐級卸載，每30min卸一級載 并于每次卸載前測讀位移.根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制荷載位移H0.X0曲線及荷載位移梯度H0、X0 H0,曲線、取H0，X0.H0。曲線的第一拐點(diǎn)為臨界荷載.取第二拐點(diǎn)或H0 X0曲線的陡降起點(diǎn)為極限荷載.若樁身設(shè)有應(yīng)力測讀裝置.還可根據(jù)最大彎矩點(diǎn)變化特征綜合判定臨界荷載和極限荷載，對于重要工程，可模擬承臺(tái)頂豎向荷載的實(shí)際狀況進(jìn)行試驗(yàn) 水平荷載作用下樁基內(nèi)各單樁的抗力分配與樁數(shù) 樁距,樁身剛度、土質(zhì)性狀,承臺(tái)形式等諸多因素有關(guān)，水平力作用下的群樁效應(yīng)的研究工作不深入，條文規(guī)定了水平力作用面的樁距較大時(shí)、樁基的水平承載力可視為各單樁水平承載力的總和，實(shí)際上在低樁承臺(tái)的前提下應(yīng)注重采取措施充分發(fā)揮承臺(tái)底面及側(cè)面土的抗力作用 加強(qiáng)承臺(tái)間的連系等，當(dāng)承臺(tái)周圍填土質(zhì)量有保證時(shí)，應(yīng)考慮土的抗力作用按彈性抗力法進(jìn)行計(jì)算,用斜樁來抵抗水平力是一項(xiàng)有效的措施，在橋梁樁基中采用較多 但在一般工業(yè)與用民建筑中則很少采用、究其原因是依靠承臺(tái)埋深大多可以解決水平力的問題 8、5。9，單樁抗拔承載力特征值應(yīng)通過單樁豎向抗拔載荷試驗(yàn)確定 并應(yīng)加載至破壞,試驗(yàn)數(shù)量 同條件下的樁不應(yīng)少于3根且不應(yīng)少于總抗拔樁數(shù)的1,8、5，10、本條為強(qiáng)制性條文,為避免基樁在受力過程中發(fā)生樁身強(qiáng)度破壞,樁基設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)進(jìn)行基樁的樁身強(qiáng)度驗(yàn)算 確保樁身混凝土強(qiáng)度滿足樁的承載力要求。8。5。11.鑒于樁身強(qiáng)度計(jì)算中并未考慮荷載偏心.彎矩作用、瞬時(shí)荷載的影響等因素。因此，樁身強(qiáng)度設(shè)計(jì)必須留有一定富裕，在確定工作條件系數(shù)時(shí)考慮了承臺(tái)下的土質(zhì)情況，抗震設(shè)防等級。樁長 混凝土澆筑方法?；炷翉?qiáng)度等級以及樁型等因素,本次修訂中適當(dāng)提高了灌注樁的工作條件系數(shù)、補(bǔ)充了預(yù)應(yīng)力混凝土管樁工作條件系數(shù)?？紤]到高強(qiáng)度離心混凝土的延性差。加之沉樁中對樁身混凝土的損壞。加工過程中已對樁身施加軸向預(yù)應(yīng)力等因素，結(jié)合日本 廣東省的經(jīng)驗(yàn),將工作條件系數(shù)規(guī)定為0 55。0 65，日本 美國及廣東省等規(guī)定管樁允許承載力,相當(dāng)于承載力特征值 應(yīng)滿足下式要求 Ra、0.25。?cu.k.σpc、AG式中,?cu。k，樁身混凝土立方體抗壓強(qiáng)度、σpc,樁身混凝土有效預(yù)應(yīng)力值.約為4MPa.10MPa，AG、樁身混凝土橫截面積。Q,0、33 ?cu，k，σpc,AG?cu.k.2。18 C60。2 23，C80。?c、PHC樁、Q。0，33.2 23?c σpc，AG、當(dāng)σpc。4MPa時(shí)Q.0,33 2，23?c，0，11?c，AGQ.0，699?cAG.當(dāng)σpc，10MPa時(shí)Q,0,33，2，23?c、0,28?c、AGQ，0、644?cAG，PC樁,Q 0。33,2。18?c。σpc。AG、當(dāng)σpc 4MPa時(shí)Q。0.33,2.18?c 0，145?c,AGQ。0。67?cAG、當(dāng)σpc，10MPa時(shí)Q、0.33、2、18?c.0、36?c、AGQ,0、6?cAG、考慮到當(dāng)前管樁生產(chǎn)質(zhì)量。軟土中的抗震要求,沉樁中樁身混凝土受損以及接頭焊接時(shí)高溫對樁身混凝土的損傷等因素 將工作條件系數(shù)定為0 55，0。65是合理的.8。5,12,非腐蝕性環(huán)境中的抗拔樁。樁身裂縫寬度應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁因增加鋼筋直徑有困難，考慮其鋼筋直徑較小。耐久性差 所以裂縫控制等級應(yīng)為二級 即混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)超過混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.腐蝕性環(huán)境中.考慮樁身鋼筋耐久性,抗拔樁和受水平力或彎矩較大的樁不允許樁身混凝土出現(xiàn)裂縫.預(yù)應(yīng)力混凝土管樁裂縫等級應(yīng)為一級 即樁身混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力管樁作為抗拔樁使用時(shí).近期出現(xiàn)了數(shù)起樁身抗拔破壞的事故。主要表現(xiàn)在主筋墩頭與端板連接處拉脫.同時(shí)管樁的接頭焊縫耐久性也有問題.因此,在抗拔構(gòu)件中應(yīng)慎用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁.必須使用時(shí)應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)，1.預(yù)應(yīng)力筋必須錨入承臺(tái)，2。截樁后應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力損失,在預(yù)應(yīng)力損失段的樁外圍應(yīng)包裹鋼筋混凝土。3,宜采用單節(jié)管樁.4。多節(jié)管樁可考慮通長灌芯.另行設(shè)置通長的抗拔鋼筋，或?qū)⒖拱纬休d力留有余地,防止墩頭拔出.5 端板與鋼筋的連接強(qiáng)度應(yīng)滿足抗拔力要求,8.5。13 本條為強(qiáng)制性條文,地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)強(qiáng)調(diào)變形控制原則，樁基礎(chǔ)也應(yīng)按變形控制原則進(jìn)行設(shè)計(jì) 本條規(guī)定了樁基沉降計(jì)算的適用范圍以及控制原則、8。5。15 軟土中摩擦樁的樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算是一個(gè)非常復(fù)雜的問題,縱觀許多描述樁基實(shí)際沉降和沉降發(fā)展過程的文獻(xiàn)可知 土體中樁基沉降實(shí)質(zhì)是由樁身壓縮 樁端刺入變形和樁端平面以下土層受群樁荷載共同作用產(chǎn)生的整體壓縮變形等多個(gè)主要分量組成，摩擦樁基礎(chǔ)的沉降是歷時(shí)數(shù)年.甚至更長時(shí)間才能完成的過程。加荷瞬間完成的沉降只占總沉降中的小部分 大部分沉降都是與時(shí)間發(fā)展有關(guān)的沉降,也就是由于固結(jié)或流變產(chǎn)生的沉降,因此、摩擦型樁基礎(chǔ)的沉降不是用簡單的彈性理論就能描述的問題，這就是為什么依據(jù)彈性理論公式的各種樁基沉降計(jì)算方法、在實(shí)際工程的應(yīng)用中往往都與實(shí)測結(jié)果存在較大的出入,即使經(jīng)過修正、兩者也只能在某一范圍內(nèi)比較接近的原因。近年來越來越多的研究人員和設(shè)計(jì)人員理解了。目前借用彈性理論的公式計(jì)算樁基沉降。實(shí)質(zhì)是一種經(jīng)驗(yàn)擬合方法、從經(jīng)驗(yàn)擬合這一觀點(diǎn)出發(fā) 本規(guī)范推薦Mindlin方法和考慮應(yīng)力擴(kuò)散以及不考慮應(yīng)力擴(kuò)散的實(shí)體深基礎(chǔ)方法。修訂組收集了部分軟土地區(qū)62棟房屋沉降實(shí)測資料和工程計(jì)算資料,將大量實(shí)際工程的長期沉降觀測資料與各種計(jì)算方法的計(jì)算值對比,經(jīng)過統(tǒng)計(jì)分析 最后推薦了樁基礎(chǔ)最終沉降量計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)。考慮應(yīng)力擴(kuò)散以及不考慮應(yīng)力擴(kuò)散的實(shí)體深基礎(chǔ)方法計(jì)算沉降量和沉降計(jì)算深度都有差異 從統(tǒng)計(jì)意義上沉降量計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)差異不大,8.5.16、20世紀(jì)80年代上海市開始采用為控制沉降而設(shè)置樁基的方法.取得顯著的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益、目前天津，湖北。福建等省市也相繼應(yīng)用了上述方法。開發(fā)這種方法是考慮樁 土。承臺(tái)共同工作時(shí)?；A(chǔ)的承載力可以滿足要求,而下臥層變形過大.此時(shí)采用摩擦型樁旨在減少沉降，以滿足建筑物的使用要求.以控制沉降為目的設(shè)置樁基是指直接用沉降量指標(biāo)來確定用樁的數(shù)量 能否實(shí)行這種設(shè)計(jì)方法，必須要有當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗(yàn),特別是符合當(dāng)?shù)毓こ虒?shí)踐的樁基沉降計(jì)算方法.直接用沉降量確定用樁數(shù)量后 還必須滿足本條所規(guī)定的使用條件和構(gòu)造措施。上述方法的基本原則有三點(diǎn)。一、設(shè)計(jì)用樁數(shù)量可以根據(jù)沉降控制條件,即允許沉降量計(jì)算確定.二 基礎(chǔ)總安全度不能降低。應(yīng)按樁,土和承臺(tái)共同作用的實(shí)際狀態(tài)來驗(yàn)算 樁土共同工作是一個(gè)復(fù)雜的過程,隨著沉降的發(fā)展 樁.土的荷載分擔(dān)不斷變化，作為一種最不利狀態(tài)的控制，樁頂荷載可能接近或等于單樁極限承載力.為了保證樁基的安全度。規(guī)定按承載力特征值計(jì)算的樁群承載力與土承載力之和應(yīng)大于或等于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的作用在樁基承臺(tái)頂面的豎向力與承臺(tái)及其上土自重之和，三，為保證樁,土和承臺(tái)共同工作,應(yīng)采用摩擦型樁，使樁基產(chǎn)生可以容許的沉降、承臺(tái)底不致脫空 在樁基沉降過程中充分發(fā)揮樁端持力層的抗力,同時(shí)樁端還要置于相對較好的土層中,防止沉降過大。達(dá)不到預(yù)期控制沉降的目的,為保證承臺(tái)底不脫空.當(dāng)承臺(tái)底土為欠固結(jié)土或承載力利用價(jià)值不大的軟土?xí)r.尚應(yīng)對其進(jìn)行處理,8.5 18.本條是樁基承臺(tái)的彎矩計(jì)算,1 承臺(tái)試件破壞過程的描述，中國石化總公司洛陽設(shè)計(jì)院和鄭州工學(xué)院曾就樁臺(tái)受彎問題進(jìn)行專題研究、試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn).凡屬抗彎破壞的試件均呈梁式破壞的特點(diǎn),四樁承臺(tái)試件采用均布方式配筋、試驗(yàn)時(shí)初始裂縫首先在承臺(tái)兩個(gè)對應(yīng)邊的一邊或兩邊中部或中部附近產(chǎn)生,之后在兩個(gè)方向交替發(fā)展。并逐漸演變成各種復(fù)雜的裂縫而向承臺(tái)中部合攏，最后形成各種不同的破壞模式、三樁承臺(tái)試件是采用梁式配筋，承臺(tái)中部因無配筋而抗裂性能較差.初始裂縫多由承臺(tái)中部開始向外發(fā)展.最后形成各種不同的破壞模式?？梢缘贸觥⒉徽撌侨龢对嚰€是四樁試件。它們在開裂破壞的過程中.總是在兩個(gè)方向上互相交替承擔(dān)上部主要荷載,而不是平均承擔(dān),也即是交替起著梁的作用.2，推薦的抗彎計(jì)算公式，通過對眾多破壞模式的理論分析，選取圖49所示的四種典模型式作為公式推導(dǎo)的依據(jù)、圖49,承臺(tái)破壞模式，a 四樁承臺(tái)、b，等邊三樁承臺(tái) 一，c 等邊三樁承臺(tái),二，d.等腰三樁承臺(tái)。1.圖49a四樁承臺(tái)破壞模式系屈服線將承臺(tái)分成很規(guī)則的若干塊幾何塊體、設(shè)塊體為剛性的，變形略去不計(jì)。最大彎矩產(chǎn)生于屈服線處 該彎矩全部由鋼筋來承擔(dān)。不考慮混凝土的拉力作用，則利用極限平衡方法并按懸臂梁計(jì)算,Mx.Niyi，My.Nixi 2、圖49b是等邊三樁承臺(tái)具有代表性的破壞模式。可利用鋼筋混凝土板的屈服線理論，按機(jī)動(dòng)法的基本原理來推導(dǎo)公式得.1 由圖49c的等邊三樁承臺(tái)最不利破壞模式,可得另一個(gè)公式即.式.1,考慮屈服線產(chǎn)生在柱邊 過于理想化.式.2 未考慮柱子的約束作用。是偏于安全的、根據(jù)試件破壞的多數(shù)情況，采用。1，2.二式的平均值為規(guī)范的推薦公式。8.5，18、3 3.由圖49d、等腰三樁承臺(tái)典型的屈服線基本上都垂直于等腰三樁承臺(tái)的兩個(gè)腰.當(dāng)試件在長跨產(chǎn)生開裂破壞后,才在短跨內(nèi)產(chǎn)生裂縫 因此根據(jù)試件的破壞形態(tài)并考慮梁的約束影響作用。按梁的理論給出計(jì)算公式,式.3、未考慮柱子的約束影響,偏于安全 而式,4，考慮屈服線通過往邊緣處 又不夠安全,今采用兩式的平均值作為推薦公式 8、5,18。4.上述所有三樁承臺(tái)計(jì)算的M值均指由柱截面形心到相應(yīng)承臺(tái)邊的板帶寬度范圍內(nèi)的彎矩,因而可按此相應(yīng)寬度采用三向配筋、8，5.19，柱對承臺(tái)的沖切計(jì)算方法 本規(guī)范在編制時(shí)曾考慮了以下兩種計(jì)算方法、方法一為沖切臨界截面取柱邊0。5h0處 當(dāng)沖切臨界截面與樁相交時(shí)，沖切力扣除相交那部分單樁承載力。采用這種計(jì)算方法的國家有美國，新西蘭.我國20世紀(jì)90年代前一些設(shè)計(jì)單位亦多采用此法.方法二為沖切錐體取柱邊或承臺(tái)變階處至相應(yīng)樁頂內(nèi)邊緣連線所構(gòu)成的錐體并考慮了沖跨比的影響 原蘇聯(lián)及我國,建筑樁基技術(shù)規(guī)范，JGJ.94均采用這種方法.計(jì)算結(jié)果表明、這兩種方法求得的柱對承臺(tái)沖切所需的有效高度是十分接近的 相差約5,左右、考慮到方法一在計(jì)算過程中需要扣除沖切臨界截面與柱相交那部分面積的單樁承載力 為避免計(jì)算上繁瑣，本規(guī)范推薦采用方法二、本規(guī)范公式,8，5。19.1，中的沖切系數(shù)是按λ.1時(shí)與我國現(xiàn)行。混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,GB 50010的受沖切承載力公式相銜接 即沖切破壞錐體與承臺(tái)底面的夾角為45，時(shí)沖切系數(shù)α 0.7提出來的 圖50及圖51分別給出了采用本規(guī)范和美國ACI.318計(jì)算的一典型九樁承臺(tái)內(nèi)柱對承臺(tái)沖切 角樁對承臺(tái)沖切所需的承臺(tái)有效高度比較表、其中樁徑為800mm，柱距為2400mm、方柱尺寸為1550mm.承臺(tái)寬度為6400mm，按本規(guī)范算得的承臺(tái)有效高度與美國ACI 318規(guī)范相比較略偏于安全,但是 美國鋼筋混凝土學(xué)會(huì)CRSI手冊認(rèn)為由角樁荷載引起的承臺(tái)角隅45.剪切破壞較之角樁沖切破壞更為不利。因此尚需驗(yàn)算距柱邊h0承臺(tái)角隅45，處的抗剪強(qiáng)度，8、5,20 本條為強(qiáng)制性條文.樁基承臺(tái)的柱邊。變階處等部位剪力較大、應(yīng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 圖51，角樁對承臺(tái)沖切承臺(tái)有效高度比較8 5。21 樁基承臺(tái)的抗剪計(jì)算.在小剪跨比的條件下具有深梁的特征,關(guān)于深梁的抗剪問題.近年來我國已發(fā)表了一系列有關(guān)的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)報(bào)告以及抗剪承載力計(jì)算文章、盡管文章中給出的抗剪承載力的表達(dá)式不盡相同 但結(jié)果具有很好的一致性、本規(guī)范提出的剪切系數(shù)是通過分析和比較后確定的，它已能涵蓋深梁 淺梁不同條件的受剪承載力.圖52給出了一典型的九樁承臺(tái)的柱邊剪切所需的承臺(tái)有效高度比較表。按本規(guī)范求得的柱邊剪切所需的承臺(tái)有效高度與美國ACI 318規(guī)范求得的結(jié)果是相當(dāng)接近的。圖52，柱邊剪切承臺(tái)有效高度比較8,5、22。本條為強(qiáng)制性條文,樁基承臺(tái)與柱，樁交界處承受較大的豎向力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力計(jì)算 8。5,23 承臺(tái)之間的連接，通常應(yīng)在兩個(gè)互相垂直的方向上設(shè)置連系梁、對于單層工業(yè)廠房排架柱基礎(chǔ)橫向跨度較大 設(shè)置連系梁有困難、可僅在縱向設(shè)置連系梁、在端部應(yīng)按基礎(chǔ)設(shè)計(jì)要求設(shè)置地梁