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5.3,倉壁5.3,2、本條分別給出了倉壁在水平及豎直方向上應(yīng)考慮的荷載基本組合、設(shè)計中應(yīng)從中選取相應(yīng)最不利的組合進行倉壁的強度.穩(wěn)定及連接的計算,5、3，3。鋼筒倉采用有限元分析時應(yīng)考慮鋼板初始幾何缺陷，焊接殘余應(yīng)力 荷載的偶然偏心等影響、按有限元穩(wěn)定分析得到臨界極限承載力應(yīng)除以安全系數(shù)才能得到設(shè)計容許荷載標準值、參考歐洲規(guī)范和我國糧食鋼板筒倉規(guī)范相關(guān)條文、安全系數(shù)取15，加勁肋間距不大于1.2m時的鋼筒倉將加勁肋折算成所加強方向的殼壁截面。可按.等效強度、或.等效剛度,的原則進行。折算后的殼壁厚度按下列規(guī)定取值,1,抗拉強度相等原則折算時、折算厚度按下式計算。2、抗彎剛度相等原則折算時、折算厚度按下式計算,式中 t，倉壁厚度。As、加勁肋的橫截面面積，Is.加勁肋截面對平行于倉壁的本身截面形心軸的慣性矩 b、加勁肋間距，弧長。es,加勁肋截面形心距組合截面中心的距離，et。倉壁鋼板截面形心距組合截面中心的距離,折算后的殼壁、在加勁肋加強方向上進行殼壁的抗拉 抗壓強度計算時。應(yīng)采用按抗拉強度相等的原則確定折算厚度 抗彎和穩(wěn)定驗算時。應(yīng)采用按抗彎剛度相等的原則確定折算厚度 5.3、4.計算折算應(yīng)力的公式、5 3 4，3 是根據(jù)能量強度理論.保證鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下處于彈性狀態(tài)的條件,由于鋼筒倉屬于薄壁結(jié)構(gòu)，在倉壁厚度方向上應(yīng)力一般較小。故按雙向應(yīng)力狀態(tài)進行計算,其余計算公式是根據(jù)現(xiàn)行國家標準，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，GB 50017的有關(guān)規(guī)定給出的.5 3。5。有加勁肋的鋼筒倉按簡化方法進行強度計算時.加勁肋與倉壁的組合構(gòu)件、在堅向荷載作用下截面實際受力較為復(fù)雜 且卸料時還有動載影響。宜完全按彈性進行強度計算、不允許截面有塑性開展,加勁肋為薄壁型鋼時 其截面尺寸取值尚應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準。冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范，GB。50018的有關(guān)規(guī)定，參考歐洲規(guī)范。增加了波形板倉壁加勁肋之間的水平間距要求.鋼筒倉倉壁為波紋鋼板時 倉壁的豎向荷載將全部經(jīng)連接傳給加勁肋，倉壁為平鋼板或螺旋卷邊鋼板時,倉壁的豎向荷載僅有部分經(jīng)連接傳給加勁肋 為簡化計算.在設(shè)計倉壁與加勁肋的連接時、不分倉壁鋼板類型.偏于安全按倉壁的豎向荷載全部經(jīng)連接傳給加勁肋來考慮,連接強度計算公式是根據(jù)現(xiàn)行國家標準 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范,GB，50017的有關(guān)規(guī)定給出的 5、3，7、鋼筒倉倉壁在豎向荷載作用下的穩(wěn)定計算、包括空倉時及豎向荷載作用下、滿倉時豎向荷載與貯料水平壓力共同作用下及局部集中荷載作用下倉壁的穩(wěn)定計算。1，彈性穩(wěn)定理論分析.理想中圓筒殼在軸壓下的穩(wěn)定臨界應(yīng)力為 但大量試驗證明。實際圓筒殼的臨界應(yīng)力比理想圓筒殼的理論計算值要少1 2 2，3,失穩(wěn)破壞時的穩(wěn)定系數(shù)僅為0 15 0,3.而不是0，605.厚筒殼的軸壓臨界應(yīng)力在很大程度上取決于初始形狀缺陷,隨著初始形狀缺陷的增大、臨界應(yīng)力明顯下降,下降幅度可能達到50 之多。經(jīng)過對國內(nèi)外有關(guān)試驗資料及分析結(jié)果相比較,同時考慮設(shè)計計算的方便,采用了前蘇聯(lián)B,T.利律等人提出的穩(wěn)定系數(shù)表達式,作為在空倉時驗算倉壁的穩(wěn)定系數(shù).當倉壁半徑與厚度之比R.t在1500以下時，此式計算結(jié)果和大量的試驗結(jié)果可很好地符合。當R t在2000、2500,時.按此式計算結(jié)果比試驗分析結(jié)果略大.約10,另考慮到貯料鋼筒倉多為現(xiàn)場組裝,與試驗條件有較大差異、取初始形狀缺陷影響系數(shù)0.5.則得到空倉時驗算倉壁的穩(wěn)定系數(shù)計算公式.5,3.7，2 鋼筒倉在豎向荷載作用下進行穩(wěn)定驗算時.倉壁的豎向壓應(yīng)力應(yīng)參照本規(guī)范第5,3。1條和5、3、2條的規(guī)定、按可能出現(xiàn)的最不利荷載組合進行計算,2，鋼筒倉在滿倉時 倉壁受到豎向壓力及內(nèi)部水平壓力的共同作用，內(nèi)壓可以減少筒殼初始缺陷的影響、而使穩(wěn)定臨界應(yīng)力有所提高,衡量內(nèi)壓影響的大小，參考國外有關(guān)資料 采用無量綱參數(shù) 在內(nèi)壓P作用下、筒殼穩(wěn)定臨界力的提高程度與參數(shù)P有關(guān)。經(jīng)對美國，前蘇聯(lián)等國外有關(guān)試驗結(jié)果及經(jīng)驗公式的對比計算,采用了前蘇聯(lián)B,T,利律等人提出的算式 即.由于鋼筒倉在卸料時,貯料壓力可能會不均勻分布，在計算參數(shù)時不考慮貯料壓力動力修正系數(shù).同時因內(nèi)壓P對倉壁整體穩(wěn)定起有利作用，取其分項系數(shù)為1。0，故取貯料對倉壁的靜態(tài)水平壓力標準值來計算參數(shù)。經(jīng)整理即為鋼筒倉在滿倉時倉壁的穩(wěn)定系數(shù)計算公式,5，3、7,4,3,倉上建筑支承于鋼筒倉壁頂端時，倉壁將局部承受豎向集中荷載 為防止倉壁局部應(yīng)力過大而導(dǎo)致局部失穩(wěn)、應(yīng)在局部豎向集中的荷載作用處設(shè)置加勁肋，假定豎向集中荷載經(jīng)加勁肋向倉壁傳遞的擴散角為30 并且考慮到鋼筒倉頂端區(qū)段內(nèi)壓較小，在本規(guī)范公式,5,3、7 5.中、倉壁臨界應(yīng)力的計算不再考慮內(nèi)壓的影響、總體來講是偏于安全的 5，3、8，風荷載對倉壁表面產(chǎn)生不均勻的徑向壓力，使倉壁整體彎曲而產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力、使倉壁整體剪切而產(chǎn)生水平剪應(yīng)力、都可能引起鋼筒倉倉壁失穩(wěn)破壞，風荷載使倉壁整體彎曲而產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力。應(yīng)與可能同時出現(xiàn)的其他荷載產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力進行組合，并按本規(guī)范第5,3，7條進行豎向荷載下倉壁的穩(wěn)定驗算 在常用的鋼筒倉高度范圍 35m以下、風荷載使倉壁整體剪切而產(chǎn)生水平剪應(yīng)力。對倉壁穩(wěn)定一般不起控制作用。風荷載對倉壁表面產(chǎn)生不均勻的徑向壓力，假定在鋼筒倉的整個高度上均勻分布而沿周向不均勻分布的壓力。按有關(guān)理論分析研究 中長筒殼在筒壁失穩(wěn)時的臨界荷載相當于軸對稱加載時的臨界荷載、相應(yīng)計算公式可寫成為Pcr。0。92kE、式中的k為筒殼的初始形狀缺陷影響系數(shù).其值隨R。t增大而減小、參考歐洲規(guī)范、k是取值采用外部壓力屈曲系數(shù)和風壓力分布系數(shù)表達，