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6 6,活性污泥法、一般規(guī)定6。6,1.關(guān)于活性污泥處理工藝選擇的規(guī)定 外部環(huán)境條件.一般指操作管理要求，包括水量。水質(zhì).占地 供電 地質(zhì)、水文.設(shè)備供應(yīng)等。6、6,2 關(guān)于運行方案的規(guī)定 運行條件一般指進水負(fù)荷和特性.以及污水溫度、大氣溫度,濕度、沙塵暴 初期運行條件等、6。6 3.規(guī)定生物反應(yīng)池的超高 6、6 4。關(guān)于除泡沫的規(guī)定 目前常用的消除泡沫措施有水噴淋和投加消泡劑等方法、6、6，5 關(guān)于設(shè)置放水管的規(guī)定，生物反應(yīng)池投產(chǎn)初期采用間歇曝氣培養(yǎng)活性污泥時、靜沉后用作排除上清液。6。6,6、規(guī)定廊道式生物反應(yīng)池的寬深比和有效水深，本條適用于推流式運行的廊道式生物反應(yīng)池.生物反應(yīng)池的池寬與水深之比為1.2、曝氣裝置沿一側(cè)布置時，生物反應(yīng)池混合液的旋流前進的水力狀態(tài)較好。有效水深4。0m、6、0m是根據(jù)國內(nèi)鼓風(fēng)機的風(fēng)壓能力，并考慮盡量降低生物反應(yīng)池占地面積而確定的 當(dāng)條件許可時也可采用較大水深。目前國內(nèi)一些大型污水廠采用的水深為6,0m,也有一些污水廠采用的水深超過6。0m。6。6 7,關(guān)于生物反應(yīng)池中好氧區(qū).池，缺氧區(qū)、池、厭氧區(qū),池,混合全池污水最小曝氣量及最小攪拌功率的規(guī)定、缺氧區(qū)、池 厭氧區(qū)、池。的攪拌功率.在，污水處理新工藝與設(shè)計計算實例、一書中推薦取3W。m3。美國污水廠手冊推薦取5W，m3,8W，m3，中國市政工程西南設(shè)計研究院曾采用過2W，m3、本規(guī)范建議為2W,m3,8W、m3,所需功率均以曝氣器配置功率表示.其他設(shè)計參數(shù)沿用原規(guī)范有關(guān)條文的數(shù)據(jù)、6，6.8,關(guān)于低溫條件的規(guī)定，我國的寒冷地區(qū)。冬季水溫一般在6。10.短時間可能為4，6.應(yīng)核算污水處理過程中 低氣溫對污水溫度的影響.當(dāng)污水溫度低于10、時、應(yīng)按，寒冷地區(qū)污水活性污泥法處理設(shè)計規(guī)程，CECS 111的有關(guān)規(guī)定修正設(shè)計計算數(shù)據(jù).6 6，9，關(guān)于入流方式的規(guī)定、規(guī)定污水進入?yún)捬鯀^(qū)、池 缺氧區(qū),池、時.采用淹沒式入流方式的目的是避免引起復(fù)氧、傳統(tǒng)活性污泥法6、6。10、規(guī)定生物反應(yīng)池的主要設(shè)計數(shù)據(jù) 有關(guān)設(shè)計數(shù)據(jù)是根據(jù)我國污水廠回流污泥濃度一般為4g,L.8g,L的情況確定的，如回流污泥濃度不在上述范圍時?？蛇m當(dāng)修正.當(dāng)處理效率可以降低時、負(fù)荷可適當(dāng)增大。當(dāng)進水五日生化需氧量低于一般城鎮(zhèn)污水時。負(fù)荷尚應(yīng)適當(dāng)減小。生物反應(yīng)池主要設(shè)計數(shù)據(jù)中 容積負(fù)荷Lv與污泥負(fù)荷Ls和污泥濃度X相關(guān).同時又必須按生物反應(yīng)池實際運行規(guī)律來確定數(shù)據(jù)，即不可無依據(jù)地將本規(guī)范規(guī)定的Ls和X取端值相乘以確定最大的容積負(fù)荷Lv.Q為反應(yīng)池設(shè)計流量、不包括污泥回流量、X為反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體MLSS的平均濃度 它適用于推流式，完全混合式生物反應(yīng)池,吸附再生反應(yīng)池的X，是根據(jù)吸附區(qū)的混合液懸浮固體和再生區(qū)的混合液懸浮固體 按這兩個區(qū)的容積進行加權(quán)平均得出的理論數(shù)據(jù).6,6 11.規(guī)定生物反應(yīng)池容積的計算公式、污泥負(fù)荷計算公式中 原來是按進水五日生化需氧量計算.現(xiàn)在修改為按去除的五日生化需氧量計算、由于目前很少采用按容積負(fù)荷計算生物反應(yīng)池的容積，因此將原規(guī)范中按容積負(fù)荷計算的公式列入條文說明中以備方案校核、比較時參考使用,以及采用容積負(fù)荷指標(biāo)時計算容積之用 按容積負(fù)荷計算生物反應(yīng)池的容積時,可采用下式，式中,Lv.生物反應(yīng)池的五日生化需氧量容積負(fù)荷 kgBOD5,m3，d 6.6。12。關(guān)于衰減系數(shù)的規(guī)定、衰減系數(shù)Kd值與溫度有關(guān),列出了溫度修正公式，6.6,13、關(guān)于生物反應(yīng)池始端設(shè)置缺氧選擇區(qū)、池，或厭氧選擇區(qū)。池。的規(guī)定 其作用是改善污泥性質(zhì).防止污泥膨脹，6,6、14.關(guān)于階段曝氣生物反應(yīng)池的規(guī)定.本條是根據(jù)國內(nèi)外有關(guān)階段曝氣法的資料而制定,階段曝氣的特點是污水沿池的始端1，2、3，4長度內(nèi)分?jǐn)?shù)點進入 即進水口分布在兩廊道生物反應(yīng)池的第一條廊道內(nèi)、三廊道生物反應(yīng)池的前兩條廊道內(nèi)，四廊道生物反應(yīng)池的前三條廊道內(nèi),盡量使反應(yīng)池混合液的氧利用率接近均勻.所以容積負(fù)荷比普通生物反應(yīng)池大,6 6。15、關(guān)于吸附再生生物反應(yīng)池的規(guī)定.根據(jù)國內(nèi)污水廠的運行經(jīng)驗，參照國外有關(guān)資料。規(guī)定吸附再生生物反應(yīng)池吸附區(qū)和再生區(qū)的容積和停留時間、它的特點是回流污泥先在再生區(qū)作較長時間的曝氣。然后與污水在吸附區(qū)充分混合.作較短時間接觸。但一般不小于0，5h.6,6、16。關(guān)于合建式完全混合生物反應(yīng)池的規(guī)定 1、據(jù)資料介紹,一般生物反應(yīng)池的平均耗氧速率為30mg L、h.40mg。L.h、根據(jù)對上海某污水廠和湖北某印染廠污水站的生物反應(yīng)池回流縫處測定實際的溶解氧、表明污泥室的溶解氧濃度不一定能滿足生物反應(yīng)池所需的耗氧速率,為安全計，合建式完全混合反應(yīng)池曝氣部分的容積包括導(dǎo)流區(qū)、但不包括污泥室容積、2，根據(jù)國內(nèi)運行經(jīng)驗,沉淀區(qū)的沉淀效果易受曝氣區(qū)的影響，為了保證出水水質(zhì)，沉淀區(qū)表面水力負(fù)荷宜為0.5m3、m2。h，1、0m3.m2。h.生物脫氮、除磷6。6，17。關(guān)于生物脫氮.除磷系統(tǒng)污水的水質(zhì)規(guī)定，1,污水的五日生化需氧量與總凱氏氮之比是影響脫氮效果的重要因素之一。異養(yǎng)性反硝化菌在呼吸時,以有機基質(zhì)作為電子供體,硝態(tài)氮作為電子受體。即反硝化時需消耗有機物。青島等地污水廠運行實踐表明 當(dāng)污水中五日生化需氧量與總凱氏氮之比大于4時.可達(dá)理想脫氮效果、五日生化需氧量與總凱氏氮之比小于4時、脫氮效果不好 五日生化需氧量與總凱氏氮之比過小時、需外加碳源才能達(dá)到理想的脫氮效果。外加碳源可采用甲醇、它被分解后產(chǎn)生二氧化碳和水,不會留下任何難以分解的中間產(chǎn)物，由于城鎮(zhèn)污水水量大。外加甲醇的費用較大,有些污水廠將淀粉廠,制糖廠。釀造廠等排出的高濃度有機廢水作為外加碳源，取得了良好效果 當(dāng)五日生化需氧量與總凱氏氮之比為4或略小于4時,可不設(shè)初次沉淀池或縮短污水在初次沉淀池中的停留時間，以增大進生物反應(yīng)池污水中五日生化需氧量與氮的比值,2.生物除磷由吸磷和放磷兩個過程組成.積磷菌在厭氧放磷時,伴隨著溶解性可快速生物降解的有機物在菌體內(nèi)儲存、若放磷時無溶解性可快速生物降解的有機物在菌體內(nèi)儲存,則積磷菌在進入好氧環(huán)境中并不吸磷。此類放磷為無效放磷.生物脫氮和除磷都需有機碳。在有機碳不足、尤其是溶解性可快速生物降解的有機碳不足時，反硝化菌與積磷菌爭奪碳源.會競爭性地抑制放磷、污水的五日生化需氧量與總磷之比是影響除磷效果的重要因素之一。若比值過低、積磷菌在厭氧池放磷時釋放的能量不能很好地被用來吸收和貯藏溶解性有機物,影響該類細(xì)菌在好氧池的吸磷.從而使出水磷濃度升高,廣州地區(qū)的一些污水廠,在五日生化需氧量與總磷之比為17及以上時，取得了良好的除磷效果，3 若五日生化需氧量與總凱氏氮之比小于4，則難以完全脫氮而導(dǎo)致系統(tǒng)中存在一定的硝態(tài)氮的殘余量.這樣即使污水中五日生化需氧量與總磷之比大于17.其生物除磷的效果也將受到影響，4 一般地說。積磷菌,反硝化菌和硝化細(xì)菌生長的最佳pH值在中性或弱堿性范圍，當(dāng)pH值偏離最佳值時 反應(yīng)速度逐漸下降。堿度起著緩沖作用。污水廠生產(chǎn)實踐表明、為使好氧池的pH值維持在中性附近,池中剩余總堿度宜大于70mg、L.每克氨氮氧化成硝態(tài)氮需消耗7 14g堿度、大大消耗了混合液的堿度、反硝化時.還原1g硝態(tài)氮成氮氣，理論上可回收3.57g堿度.此外，去除1g五日生化需氧量可以產(chǎn)生0.3g堿度、出水剩余總堿度可按下式計算 剩余總堿度。進水總堿度 0.3，五日生化需氧量去除量、3.反硝化脫氮量 7,14,硝化氮量,式中3為美國EPA，美國環(huán)境保護署，推薦的還原1g硝態(tài)氮可回收3g堿度,當(dāng)進水堿度較小 硝化消耗堿度后，好氧池剩余堿度小于70mg L、可增加缺氧池容積,以增加回收堿度量。在要求硝化的氨氮量較多時 可布置成多段缺氧。好氧形式,在該形式下，第一個好氧池僅氧化部分氨氮.消耗部分堿度。經(jīng)第二個缺氧池回收堿度后再進入第二個好氧池消耗部分堿度，這樣可減少對進水堿度的需要量 6,6。18 關(guān)于生物脫氮的規(guī)定。生物脫氮由硝化和反硝化兩個生物化學(xué)過程組成,氨氮在好氧池中通過硝化細(xì)菌作用被氧化成硝態(tài)氮.硝態(tài)氮在缺氧池中通過反硝化菌作用被還原成氮氣逸出,硝化菌是化能自養(yǎng)菌 需在好氧環(huán)境中氧化氨氮獲得生長所需能量,反硝化菌是兼性異養(yǎng)菌、它們利用有機物作為電子供體.硝態(tài)氮作為電子最終受體.將硝態(tài)氮還原成氣態(tài)氮、由此可見 為了發(fā)生反硝化作用 必須具備下列條件.有硝態(tài)氮.有有機碳，基本無溶解氧，溶解氧會消耗有機物.為了有硝態(tài)氮.處理系統(tǒng)應(yīng)采用較長泥齡和較低負(fù)荷 缺氧、好氧法可滿足上述要求、適于脫氮。1。缺氧、好氧生物反應(yīng)池的容積計算.可采用本規(guī)范第6。6，11條生物去除碳源污染物的計算方法,根據(jù)經(jīng)驗,缺氧區(qū)，池.的水力停留時間宜為0、5h 3h。2 式。6、6,18,1。介紹了缺氧池容積的計算方法。式中0,12為微生物中氮的分?jǐn)?shù).反硝化速率Kde與混合液回流比.進水水質(zhì),溫度和污泥中反硝化菌的比例等因素有關(guān)，混合液回流量大，帶入缺氧池的溶解氧多 Kde取低值。進水有機物濃度高且較易生物降解時 Kde取高值、溫度變化可用式。6,6.18,2 修正 式中1、08為溫度修正系數(shù)，由于原污水總懸浮固體中的一部分沉積到污泥中.結(jié)果產(chǎn)生的污泥將大于由有機物降解產(chǎn)生的污泥.在許多不設(shè)初次沉淀池的處理工藝中更甚、因此.在確定污泥總產(chǎn)率系數(shù)時,必須考慮原污水中總懸浮固體的含量,否則,計算所得的剩余污泥量往往偏小 污泥總產(chǎn)率系數(shù)隨溫度。泥齡和內(nèi)源衰減系數(shù)變化而變化、不是一個常數(shù),對于某種生活污水、有初次沉淀池和無初次沉淀池時.泥齡.污泥總產(chǎn)率曲線分別示于圖2和圖3.圖2.有初次沉淀池時泥齡.污泥總產(chǎn)率系數(shù)曲線注.有初次沉淀池.TSS去除60、初次沉淀池出流中有30,的惰性物質(zhì)、原污水的COD.BOD5為1、5。2.0。TSS、BOD5為0，8。1 2，圖3 無初次沉淀池時泥齡、污泥總產(chǎn)率系數(shù)曲線注，無初次沉淀池.TSS.BOD5.1，0.TSS中惰性固體占50,TSS.BOD5反映了原污水中總懸浮固體與五日生化需氧量之比。比值大。剩余污泥量大,即Yt值大。泥齡θc影響污泥的衰減。泥齡長、污泥衰減多，即Yt值小,溫度影響污泥總產(chǎn)率系數(shù)，溫度高，Yt值小。式,6。6 18,4 介紹了好氧區(qū)，池.容積的計算公式、式。6.6,18、6、為計算硝化細(xì)菌比生長速率的公式、0 47為15,時硝化細(xì)菌最大比生長速率 硝化作用中氮的半速率常數(shù)Kn是硝化細(xì)菌比生長速率等于硝化細(xì)菌最大比生長速率一半時氮的濃度,Kn的典型值為1,0mg,L,e0、098.T.15，是溫度校正項、假定好氧區(qū) 池，混合液進入二次沉淀池后不發(fā)生硝化反應(yīng).則好氧區(qū)。池。氨氮濃度與二次沉淀池出水氨氮濃度相等 式.6。6 18，6.中好氧區(qū).池.氨氮濃度Na可根據(jù)排放要求確定。自養(yǎng)硝化細(xì)菌比異養(yǎng)菌的比生長速率小得多 如果沒有足夠長的泥齡、硝化細(xì)菌就會從系統(tǒng)中流失、為了保證硝化發(fā)生 泥齡須大于1,μ，在需要硝化的場合。以泥齡作為基本設(shè)計參數(shù)是十分有利的，式，6.6，18,6，是從純種培養(yǎng)試驗中得出的硝化細(xì)菌比生長速率。為了在環(huán)境條件變得不利于硝化細(xì)菌生長時,系統(tǒng)中仍有硝化細(xì)菌，在式、6。6、18,5，中引入安全系數(shù)F。城鎮(zhèn)污水可生化性好。F可取1,5。3。0。式.6 6，18.7，介紹了混合液回流量的計算公式，如果好氧區(qū)、池,硝化作用完全，回流污泥中硝態(tài)氮濃度和好氧區(qū) 池、相同，回流污泥中硝態(tài)氮進厭氧區(qū) 池.后全部被反硝化.缺氧區(qū) 池 有足夠碳源 則系統(tǒng)最大脫氮率是總回流比?；旌弦夯亓髁考由匣亓魑勰嗔颗c進水流量之比，r的函數(shù)。r,QRi，QR、Q。最大脫氮率、r.1 r、由公式可知，增大總回流比可提高脫氮效果、但是.總回流比為4時 再增加回流比,對脫氮效果的提高不大、總回流比過大，會使系統(tǒng)由推流式趨于完全混合式 導(dǎo)致污泥性狀變差 在進水濃度較低時 會使缺氧區(qū).池、氧化還原電位,ORP、升高，導(dǎo)致反硝化速率降低,上海市政工程設(shè)計研究院觀察到總回流比從1、5上升到2、5.ORP從 218mV上升到。192mV，反硝化速率從0。08kgN03,kgVSS、d 下降到0，038kgN03，kgVSS、d，回流污泥量的確定.除計算外、還應(yīng)綜合考慮提供硝酸鹽和反硝化速率等方面的因素 3，在設(shè)計中雖然可以從參考文獻(xiàn)中獲得一些動力學(xué)數(shù)據(jù) 但由于污水的情況千差萬別。因此只有試驗數(shù)據(jù)才最符合實際情況,有條件時應(yīng)通過試驗獲取數(shù)據(jù).若無試驗條件時、可通過相似水質(zhì)、相似工藝的污水廠,獲取數(shù)據(jù) 生物脫氮時 由于硝化細(xì)菌世代時間較長 要取得較好脫氮效果.需較長泥齡、以脫氮為主要目標(biāo)時。泥齡可取11d，23d,相應(yīng)的五日生化需氧量污泥負(fù)荷較低、污泥產(chǎn)率較低，需氧量較大 水力停留時間也較長,表6,6.18所列設(shè)計參數(shù)為經(jīng)驗數(shù)據(jù),6.6.19,關(guān)于生物除磷的規(guī)定。生物除磷必須具備下列條件。厭氧,無硝態(tài)氮。有機碳.厭氧。好氧法可滿足上述要求 適于除磷、1、厭氧、好氧生物反應(yīng)池的容積計算,根據(jù)經(jīng)驗可采用本規(guī)范第6 6。11條生物去除碳源污染物的計算方法 并根據(jù)經(jīng)驗確定厭氧和好氧各段的容積比、2 在厭氧區(qū)。池，中先發(fā)生脫氮反應(yīng)消耗硝態(tài)氮，然后積磷菌釋放磷，釋磷過程中釋放的能量可用于其吸收和貯藏溶解性有機物 若厭氧區(qū)、池,停留時間小于1h，磷釋放不完全,會影響磷的去除率 綜合考慮除磷效率和經(jīng)濟性、規(guī)定厭氧區(qū).池 停留時間為1h、2h 在只除磷的厭氧、好氧系統(tǒng)中，由于無硝態(tài)氮和積磷菌爭奪有機物，厭氧池停留時間可取下限.3，活性污泥中積磷菌在厭氧環(huán)境中會釋放出磷 在好氧環(huán)境中會吸收超過其正常生長所需的磷、通過排放富磷剩余污泥?？杀绕胀ɑ钚晕勰喾◤奈鬯腥コ嗟牧?由此可見、縮短泥齡 即增加排泥量可提高磷的去除率.以除磷為主要目的時、泥齡可取3,5d、7。0d,表6，6,19所列設(shè)計參數(shù)為經(jīng)驗數(shù)據(jù)。4.除磷工藝的剩余污泥在污泥濃縮池中濃縮時會因厭氧放出大量磷酸鹽,用機械法濃縮污泥可縮短濃縮時間。減少磷酸鹽析出量,5，生物除磷工藝的剩余活性污泥厭氧消化時會產(chǎn)生大量灰白色的磷酸鹽沉積物。這種沉積物極易堵塞管道.青島某污水廠采用AAO,又稱A2O.工藝處理污水.該廠在消化池出泥管。后濃縮池進泥管 后濃縮池上清液管道和污泥脫水后濾液管道中均發(fā)現(xiàn)灰白色沉積物 彎管處尤甚 嚴(yán)重影響了正常運行。這種灰白色沉積物質(zhì)地堅硬，不溶于水、經(jīng)鹽酸浸泡。無法去除。該廠在這些管道的轉(zhuǎn)彎處增加了法蘭 還擬對消化池出泥管進行改造，將原有的內(nèi)置式管道改為外部管道,便于經(jīng)常沖洗保養(yǎng)、污泥脫水濾液和第二級消化池上清液.磷濃度十分高,如不除磷。直接回到集水池，則磷從水中轉(zhuǎn)移到泥中，再從泥中轉(zhuǎn)移到水中，只是在處理系統(tǒng)中循環(huán)、嚴(yán)重影響了磷的去除效率.這類磷酸鹽宜采用化學(xué)法去除。6、6，20。關(guān)于生物同時脫氮除磷的規(guī)定.生物同時脫氮除磷。要求系統(tǒng)具有厭氧。缺氧和好氧環(huán)境。厭氧。缺氧，好氧法可滿足這一條件.脫氮和除磷是相互影響的、脫氮要求較低負(fù)荷和較長泥齡 除磷卻要求較高負(fù)荷和較短泥齡，脫氮要求有較多硝酸鹽供反硝化 而硝酸鹽不利于除磷.設(shè)計生物反應(yīng)池各區(qū)、池、容積時。應(yīng)根據(jù)氮，磷的排放標(biāo)準(zhǔn)等要求、尋找合適的平衡點,脫氮和除磷對泥齡。污泥負(fù)荷和好氧停留時間的要求是相反的、在需同時脫氮除磷時.綜合考慮泥齡的影響后，可取10d.20d,本規(guī)范表6。6 20所列設(shè)計參數(shù)為經(jīng)驗數(shù)據(jù)。AAO、又稱A2O 工藝中 當(dāng)脫氮效果好時 除磷效果較差。反之亦然，不能同時取得較好的效果.針對這些存在的問題、可對工藝流程進行變形改進。調(diào)整泥齡.水力停留時間等設(shè)計參數(shù),改變進水和回流污泥等布置形式 從而進一步提高脫氮除磷效果.圖4為一些變形的工藝流程、圖4，一些變形的工藝流程 氧化溝6。6,21.關(guān)于可不設(shè)初次沉淀池的規(guī)定.由于氧化溝多用于長泥齡的工藝.懸浮狀有機物可在氧化溝內(nèi)得到部分穩(wěn)定,故可不設(shè)初次沉淀池。6 6。22，關(guān)于氧化溝前設(shè)厭氧池的規(guī)定.氧化溝前設(shè)置厭氧池可提高系統(tǒng)的除磷功能、6。6.23,關(guān)于設(shè)置配水井的規(guī)定 在交替式運行的氧化溝中，需設(shè)置進水配水井,井內(nèi)設(shè)閘或溢流堰 按設(shè)計程序變換進出水水流方向、當(dāng)有兩組及其以上平行運行的系列時 也需設(shè)置進水配水井，以保證均勻配水.6,6。24,關(guān)于與二次沉淀池分建或合建的規(guī)定 按構(gòu)造特征和運行方式的不同 氧化溝可分為多種類型.其中有連續(xù)運行,與二次沉淀池分建的氧化溝、如Carrousel型多溝串聯(lián)系統(tǒng)氧化溝 Orbal同心圓或橢圓形氧化溝,DE型交替式氧化溝等，也有集曝氣，沉淀于一體的氧化溝,又稱合建式氧化溝.如船式一體化氧化溝。T型交替式氧化溝等.6.6.25,關(guān)于延時曝氣氧化溝的主要設(shè)計參數(shù)的規(guī)定、6 6、26 關(guān)于氧化溝進行脫氮除磷的規(guī)定，6.6，27,關(guān)于氧化溝進出水布置和超高的規(guī)定.進水和回流污泥從缺氧區(qū)首端進入，有利于反硝化脫氮 出水宜在充氧器后的好氧區(qū).是為了防止二次沉淀池中出現(xiàn)厭氧狀態(tài),6、6，28，關(guān)于有效水深的規(guī)定，隨著曝氣設(shè)備不斷改進.氧化溝的有效水深也在變化。過去，一般為0，9m,1.5m.現(xiàn)在.當(dāng)采用轉(zhuǎn)刷時 不宜大于3。5m,當(dāng)采用轉(zhuǎn)碟，豎軸表曝機時,不宜大于4，5m，6。6 29.關(guān)于導(dǎo)流墻、隔流墻的規(guī)定，6。6.30。關(guān)于曝氣設(shè)備安裝部位的規(guī)定.6，6.31，關(guān)于走道板和工作平臺的規(guī)定,6，6，32.關(guān)于平均流速的規(guī)定.為了保證活性污泥處于懸浮狀態(tài),國內(nèi)外普遍采用溝內(nèi)平均流速0 25m,s，0。35m.s、日本指南規(guī)定，溝內(nèi)平均流速為0,25m，s，本規(guī)范規(guī)定宜大于0。25m。s、為改善溝內(nèi)流速分布，可在曝氣設(shè)備上 下游設(shè)置導(dǎo)流墻，6，6,33,關(guān)于自動控制的規(guī)定、氧化溝自動控制系統(tǒng)可采用時間程序控制,也可采用溶解氧或氧化還原電位,ORP 控制 在特定位置設(shè)置溶解氧探頭 可根據(jù)池中溶解氧濃度控制曝氣設(shè)備的開關(guān) 有利于滿足運行要求.且可最大限度地節(jié)約動力。對于交替運行的氧化溝.宜設(shè)置溶解氧控制系統(tǒng),控制曝氣轉(zhuǎn)刷的連續(xù).間歇或變速轉(zhuǎn)動、以滿足不同階段的溶解氧濃度要求或根據(jù)設(shè)定的模式進行運行，序批式活性污泥法。SBR。6，6,34,關(guān)于設(shè)計污水量的規(guī)定。由于進水時可均衡水量變化 且反應(yīng)池對水質(zhì)變化有較大的緩沖能力，故規(guī)定反應(yīng)池的設(shè)計污水量為平均日污水量。為順利輸送污水并保證處理效果 對反應(yīng)池前后的水泵。管道等輸水設(shè)施做出按最高日最高時污水量設(shè)計的規(guī)定,6。6、35,關(guān)于反應(yīng)池數(shù)量的規(guī)定，考慮到清洗和檢修等情況.SBR反應(yīng)池的數(shù)量不宜少于2個,但水量較小。小于500m3，d 時,設(shè)2個反應(yīng)池不經(jīng)濟、或當(dāng)投產(chǎn)初期污水量較小,采用低負(fù)荷連續(xù)進水方式時，可建1個反應(yīng)池。6、6,36,規(guī)定反應(yīng)池容積的計算公式.6。6 37.規(guī)定污泥負(fù)荷的選用范圍、除負(fù)荷外.充水比和周期數(shù)等參數(shù)均對脫氮除磷有影響。設(shè)計時.要綜合考慮各種因素，6，6 38。關(guān)于SBR工藝各工序時間的規(guī)定，SBR工藝是按周期運行的、每個周期包括進水。反應(yīng)、厭氧 缺氧.好氧,沉淀，排水和閑置五個工序 前四個工序是必需工序 進水時間指開始向反應(yīng)池進水至進水完成的一段時間,在此期間可根據(jù)具體情況進行曝氣，好氧反應(yīng)，攪拌.厭氧,缺氧反應(yīng)，沉淀，排水或閑置.若一個處理系統(tǒng)有n個反應(yīng)池、連續(xù)地將污水流入各個池內(nèi)，依次對各池污水進行處理 假設(shè)在進水工序不進行沉淀和排水。一個周期的時間為t、則進水時間應(yīng)為t、n。非好氧反應(yīng)時間內(nèi).發(fā)生反硝化反應(yīng)及放磷反應(yīng)，運行時可增減閑置時間調(diào)整非好氧反應(yīng)時間。式、6 6。38.2。中充水比的含義是每個周期進水體積與反應(yīng)池容積之比。充水比的倒數(shù)減1.可理解為回流比。充水比小.相當(dāng)于回流比大。要取得較好的脫氮效果.充水比要小.但充水比過小.反而不利.可參見本規(guī)范條文說明6。6.18,排水目的是排除沉淀后的上清液.直至達(dá)到開始向反應(yīng)池進水時的最低水位,排水可采用潷水器。所用時間由潷水器的能力決定，排水時間可通過增加潷水器臺數(shù)或加大溢流負(fù)荷來縮短 但是,縮短了排水時間將增加后續(xù)處理構(gòu)筑物、如消毒池等、的容積和增大排水管管徑，綜合兩者關(guān)系。排水時間宜為1,0h,1，5h，閑置不是一個必需的工序?？梢允÷?。在閑置期間 根據(jù)處理要求.可以進水 好氧反應(yīng)、非好氧反應(yīng)以及排除剩余污泥等，閑置時間的長短由進水流量和各工序的時間安排等因素決定,6。6 39 規(guī)定每天的運行周期數(shù)、為了便于運行管理,做此規(guī)定,6,6、40。關(guān)于導(dǎo)流裝置的規(guī)定 由于污水的進入會攪動活性污泥,此外.若進水發(fā)生短流會造成出水水質(zhì)惡化、因此應(yīng)設(shè)置導(dǎo)流裝置，6,6、41 關(guān)于反應(yīng)池池形的規(guī)定、矩形反應(yīng)池可布置緊湊，占地少 水深應(yīng)根據(jù)鼓風(fēng)機出風(fēng)壓力確定、如果反應(yīng)池水深過大 排出水的深度相應(yīng)增大，則固液分離所需時間就長,同時,受潷水器結(jié)構(gòu)限制、潷水不能過多。如果反應(yīng)池水深過小，由于受活性污泥界面以上最小水深、保護高度 限制。排出比小 不經(jīng)濟.綜合以上考慮，規(guī)定完全混合型反應(yīng)池水深宜為4 0m，6.0m,連續(xù)進水時,如反應(yīng)池長寬比過大、流速大.會帶出污泥.長寬比過小 會因短流而造成出水水質(zhì)下降。故長寬比宜為2,5 1、4 1。6,6、42。關(guān)于事故排水裝置的規(guī)定。潷水器故障時.可用事故排水裝置應(yīng)急。固定式排水裝置結(jié)構(gòu)簡單。十分適合作事故排水裝置，6、6.43。關(guān)于浮渣的規(guī)定、由于SBR工藝一般不設(shè)初次沉淀池、浮渣和污染物會流入反應(yīng)池,為了不使反應(yīng)池水面上的浮渣隨處理水一起流出，首先應(yīng)設(shè)沉砂池.除渣池,或極細(xì)格柵,等預(yù)處理設(shè)施。其次應(yīng)采用有擋板的潷水器.反應(yīng)池應(yīng)有撇渣機等浮渣清除裝置、否則反應(yīng)池表面會積累浮渣。影響環(huán)境和處理效果、