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5 6,結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算5.6,1.結(jié)構(gòu)的動(dòng)力分析宜對(duì)整體結(jié)構(gòu)按時(shí)程分析法進(jìn)行。條件不具備時(shí) 對(duì)于矩形建筑物。構(gòu)件可按作用的爆炸荷載進(jìn)行動(dòng)力分析,當(dāng)按等效靜荷載法進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析時(shí).對(duì)屋面板。外墻等結(jié)構(gòu)構(gòu)件,宜分別按單獨(dú)的等效單自由度體系進(jìn)行動(dòng)力分析。5、6,2,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件、宜按彈塑性工作階段設(shè)計(jì)。對(duì)于受彎構(gòu)件。其抗剪承載力應(yīng)高于抗彎承載力20.5。6,3,在爆炸荷載作用下.結(jié)構(gòu)構(gòu)件的延性比可按下列公式確定.μ。Xm,Xy,5 6,3,1、μ,μ。5,6 3,2,式中.μ。結(jié)構(gòu)構(gòu)件的延性比,Xm,結(jié)構(gòu)構(gòu)件彈塑性變位 mm、Xy、結(jié)構(gòu)構(gòu)件彈性極限變位.mm,μ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的允許延性比 按表5 6 3采用,表5 6,3.結(jié)構(gòu)構(gòu)件的允許延性比5,6.4 在爆炸荷載作用下、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的彈塑性轉(zhuǎn)角可按下列公式確定,θ、arctan.2,L0,180,π,5 6 4、1。θ,θ.5、6 4.2、式中,θ、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的彈塑性轉(zhuǎn)角 見圖5,6,4 跨中變形.mm L0,構(gòu)件跨度,mm、θ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的彈塑性轉(zhuǎn)角允許值、按表5.6。4采用,表5。6,4,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的彈塑性轉(zhuǎn)角允許值5.6,5、采用單自由度體系進(jìn)行構(gòu)件的動(dòng)力分析時(shí).其等效質(zhì)量的運(yùn)動(dòng)方程可按下列公式表達(dá),KLm.Km,KL、5.6 5。1、KLm,m.a k y F1,5、6。5 2,式中.KLm,傳遞系數(shù) Km.質(zhì)量傳遞系數(shù).計(jì)算方法按本規(guī)范附錄B采用。KL,荷載或剛度傳遞系數(shù) 計(jì)算方法按本規(guī)范附錄B采用.m。構(gòu)件質(zhì)量.kg.a 質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)加速度.m.s2,k,構(gòu)件剛度.計(jì)算方法按本規(guī)范附錄A采用,y。質(zhì)點(diǎn)位移 m F1、作用在構(gòu)件上的力,時(shí)間的函數(shù)、N 5 6.6,采用單自由度體系進(jìn)行構(gòu)件的彈塑性動(dòng)力分析時(shí)。其等效質(zhì)量和振動(dòng)周期可按下列公式計(jì)算.式中 Me.等效質(zhì)量.kg,TN、質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)周期、s、5,6 7.構(gòu)件截面平均慣性矩應(yīng)按下列公式計(jì)算、式中。Ia,構(gòu)件截面平均慣性矩,mm4,Ig.混凝土構(gòu)件對(duì)形心軸的毛截面慣性矩。不計(jì)鋼筋影響,mm4 Icr、混凝土開裂截面慣性矩。mm4。b、構(gòu)件截面寬度。mm.d。構(gòu)件截面有效高度.mm、As.構(gòu)件配筋面積,mm2.Es,鋼筋彈性模量。N.mm2.Ecd,混凝土動(dòng)彈性模量,可取靜荷載作用時(shí)的1,2倍 N。mm2.
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