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5、2 荷載。地震作用及內(nèi)力計(jì)算5，2.2。本條至第5.2、6條中的水平力和彎矩的計(jì)算公式.只適用于計(jì)算截面取在地面線以上或地面線上的情況,至于地面線以下的截面內(nèi)力,可根據(jù)地面線處的截面內(nèi)力進(jìn)行換算確定、5.2 3 防火堤內(nèi)培土靜壓力的計(jì)算公式是根據(jù)庫(kù)倫主動(dòng)土壓力理論并按培土與水平夾角為,β推導(dǎo)出來(lái)的 根據(jù)圖5、2.3。延長(zhǎng)培土傾斜面交堤面延長(zhǎng)線于A。點(diǎn)，分別計(jì)算堤背為AB而填土面為水平時(shí)主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖形ABC,及以堤背為A，B而填土表面傾角為、β時(shí)的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖形A。BD,這兩個(gè)圖形交于F點(diǎn)，則實(shí)際計(jì)算截面以上主動(dòng)土壓力強(qiáng)度分布圖形可近似取圖中的ABDFA 它的面積就是主動(dòng)土壓力PT的近似值.對(duì)于粉土。粉質(zhì)黏土及黏土.可將其內(nèi)摩擦角直接代入公式計(jì)算。即不考慮它們的黏聚力、仍按無(wú)黏性土計(jì)算主動(dòng)土壓力 這樣使計(jì)算簡(jiǎn)化 并偏于安全 5，2,4,規(guī)范給出的防火堤水平地震作用的計(jì)算方法分為下列兩種情況,1，由于鋼筋混凝土堤的高厚比一般都大于4 在水平地震作用下，以彎曲變形為主、本規(guī)范給出的計(jì)算公式.5。2，4。1.5、2、4，4、就是以純彎曲變形理論為基礎(chǔ)確定的,為了簡(jiǎn)化計(jì)算，選用了比較簡(jiǎn)單的振型函數(shù) 圖2、圖2、振型函數(shù)曲線不滿(mǎn)足?？梢?jiàn)式,1。除自由端剪力不滿(mǎn)足力的邊界條件外、其他邊界條件均能滿(mǎn)足 用能量法計(jì)算上式所表達(dá)的振動(dòng)的固有頻率為、前者僅高出后者4.2，故以式 1,作為振型函數(shù)來(lái)計(jì)算鋼筋混凝土防火堤的水平地震作用 其精確度能夠滿(mǎn)足工程要求,規(guī)范中式，5.2，4,1 的振型參與系數(shù)η1由下式計(jì)算得出，鋼筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0、1s、考慮到地震反應(yīng)曲線在T1,0,0.1s之間的數(shù)值離散性較大,雖然現(xiàn)行抗震規(guī)范中將此區(qū)間加工成一條斜線，但實(shí)際上人為因素較大 故為安全起見(jiàn).本規(guī)范仍然取地震影響系數(shù)最大值αmax,偏于安全，2、磚石砌體防火堤一般為變截面的懸臂結(jié)構(gòu)，其高厚比一般在2,4之間。經(jīng)過(guò)實(shí)算、接近于純剪切變形、規(guī)范中表達(dá)水平地震作用的分布值公式,5 2.4,5.就是按等截面純剪切理論推導(dǎo)出來(lái)的。其振型函數(shù)為,基本振型參與系數(shù)η2由下式計(jì)算得出。系數(shù)α1，α4都是通過(guò)積分推導(dǎo)出來(lái)的。其表達(dá)式見(jiàn)式，6。式,9,也可以直接查本規(guī)范表5.2,4,5。2,5.水平動(dòng)液壓力的計(jì)算公式參照了,室外給水排水和燃?xì)鉄崃こ炭拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范，GB,50032。2003第6 2,3條.該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1 25αmax代替,水平動(dòng)液壓力系數(shù)的值取自該條表6.2 3、5、2 6，水平動(dòng)土壓力的計(jì)算公式參照,室外給水排水和燃?xì)鉄崃こ炭拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范。GB。50032,2003第6，2,4條制訂、由于動(dòng)土壓力的合力與動(dòng)土壓力分布值成正比。為了簡(jiǎn)化計(jì)算、本規(guī)范把上述規(guī)范動(dòng)土壓力分布值直接換算成動(dòng)土壓力合力值 該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1、25αmax代替.為了簡(jiǎn)化計(jì)算,取動(dòng)土壓力的力矩為0 4HT.偏于安全，