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附錄B,構(gòu)架風(fēng)荷載的整體計算B，0、1 構(gòu)架風(fēng)荷載參考ASCE、Wind、Loads。for,Peterochemical。and.Other Industrial.Facilities.2012年版的計算方法。體型系數(shù)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范,GB 50009進(jìn)行了修改。根據(jù)ASCE，Wind，Loads for,Petrochemical,and.Other。Industrial，F(xiàn)acilities。2012年版圖5。1,CDg轉(zhuǎn)化成下表 轉(zhuǎn)成體型系數(shù)Cf表為 ASCE7，10圖29.5,2,擋風(fēng)系數(shù)ε,0，1時 Cf,2，0 擋風(fēng)系數(shù)0 1。ε.0，3時.Cf。1 8，擋風(fēng)系數(shù)0、3，ε.0、7時.Cf。1,6，又ASCE,Wind、Loads。for，Petrochemical and,Other。Industrial、Facilities.2012年版5,1，3條在規(guī)定管架體型系數(shù)時,一層平臺以下Cf。2、0 一層平臺以上Cf,1,6，考慮到現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn),建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB.50009表8。3、1第33項和第35項中。S，B為1、0，擋風(fēng)系數(shù)為0.1時不考慮遮擋。上表通過外插值.ASCE允許 補(bǔ)充S B 1、0和φ。0。5的數(shù)據(jù) 再按Cf,1 6對μs、1 3進(jìn)行轉(zhuǎn)換、并對數(shù)據(jù)進(jìn)行平滑處理得到表B 0.1 下面是兩個構(gòu)架常規(guī)計算方法和附錄B整體計算法兩種計算方法的風(fēng)荷載的計算與比較、構(gòu)。1中兩種計算方法交叉計算并比較 SS，4中兩種方法分別計算然后比較.計算擋風(fēng)面積時、構(gòu),1中某標(biāo)高的計算范圍為本層到上,下層各一半?yún)^(qū)域。SS、4中某標(biāo)高的計算范圍為本層到下層的區(qū)域 1 某渣油加氫裝置構(gòu),1,橫向二跨,縱向五跨、三層見圖1、圖5，擋風(fēng)面積計算中未計入防火層厚度 風(fēng)沿X向即構(gòu)架縱向作用時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件擋風(fēng)面積計算見表3，表8,按整體計算法計算X向風(fēng)荷載.從以上六個表看出.X向總擋風(fēng)面積474、809m2。兩個邊跨由于有梯子和欄桿 明顯比其他跨大.兩跨相差很小。這個例子中 軸線106、723m2最大。N。6。S.7m.B，15,5m、S B 0、45、擋風(fēng)系數(shù)φ 106。723。23、15,5、0,3。查表得μsw，4,133，遮擋折減系數(shù)，4、133、106，723、1。3、474.809 0，715,表示構(gòu)架考慮遮擋的風(fēng)荷載是不考慮遮擋的71、5、現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、石油化工鋼結(jié)構(gòu)冷換框架設(shè)計規(guī)范，SH.T，3077、2012附錄A中.擋風(fēng)面積折減僅考慮跨數(shù)影響未考慮擋風(fēng)系數(shù)的影響 梁柱擋風(fēng)面積折減。斜撐折減或、標(biāo)高9，00m.18。00m，23.00m三層平臺均為花紋鋼板應(yīng)考慮折減 標(biāo)高9、00m,ηf.1，0,2、Af As 1 0 2。6.045,23，686 0，949 標(biāo)高18.00m，ηf 1.0。2、Af.As、1,0。2、6，045,23。255，0.948、標(biāo)高23、00m、ηf、1、0.2,Af As.1.0，2，6,75 18、016 0 925、估算同場地同設(shè)備情況1跨、4跨的結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件擋風(fēng)面積的折減 1跨.N，2.S。B,0.45,φ，0。3，查表得μsw 2.012 軸總擋風(fēng)面積208 721m2。遮擋折減系數(shù)、2,012、106。723 1，3,208 721.0。791,2跨.N。3，S B，0，45.φ，0,3，查表得μsw,2，546.軸總擋風(fēng)面積275,571m2.遮擋折減系數(shù)、2、546,106、723 1.3。275、571,0、758。3跨，N、4.S，B.0 45,φ 0,3 查表得μsw 3。072,軸總擋風(fēng)面積346，418m2,遮擋折減系數(shù).3、072 106.723.1,3,346，418.0，728、4跨 N，5.S，B，0。45,φ。0 3、查表得μsw、3.595、軸總擋風(fēng)面積409,776m2，遮擋折減系數(shù)、3,595、106、723，1,3。409、776 0，72、風(fēng)沿Y向即構(gòu)架橫向作用時.結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件擋風(fēng)面積計算見表9。表11。按整體計算法計算Y向風(fēng)荷載，從以上三個表看出，Y向總擋風(fēng)面積570,764m2,兩個邊跨由于有梯子和欄桿 明顯比其他跨大,大小基本相同.這個例子中C軸線219。05m2最大.N，3.S。6m、B.39，4m、S。B,0，15,擋風(fēng)系數(shù)φ。219,05.23、39 4.0.24、查表得μsw.2,717.遮擋折減系數(shù)、2、717,219.05。1、3.570 764,0 802，表示構(gòu)架考慮遮擋的風(fēng)荷載是不考慮遮擋的80，2，標(biāo)高9。00m。18。00m、23，00m三層平臺均為花紋鋼板應(yīng)考慮折減。標(biāo)高9。00m、ηf,1。0 2。Af、As。1,0。2，15 366、59.035、0 948，標(biāo)高18、00m ηf,1,0、2。Af，As。1 0.2。15.366、55。865 0，945，標(biāo)高23 00m ηf.1，0,2，Af，As，1，0.2、15 366、37 16、0，917、設(shè)備和管道風(fēng)荷載，按整體計算法計算時 設(shè)備和管道風(fēng)荷載折減系數(shù)。X向,ηe.exp.1、4,μswφ,1.5.exp.1。4 4.133.0。3、1、5。0,1447.頂層不折減.Y向.沒有支撐遮擋、也沒有設(shè)備間相互遮擋。不折減.空冷考慮遮擋.每層橫向總擋風(fēng)面積不大于最大設(shè)備3倍。標(biāo)高9,00m最大設(shè)備擋風(fēng)面積三倍、57.78。3,173、34m2 標(biāo)高18,00m最大設(shè)備擋風(fēng)面積三倍，3，12，33 36，99m2,為方便計算、地面粗糙度取B類 基本風(fēng)壓取ωO、1kN,m2、不考慮風(fēng)振。按整體計算法考慮折減與常規(guī)方便未考慮折減的擋風(fēng)面積與體型系數(shù)乘積比較，ASCE.Wind。Loads for,Petrochemical、and Other，Industrial.Facilities，2012年版附錄5B中提供了構(gòu)架的相對于輪廓面積的極限體型系數(shù)。L B,1、5時 L B,1，5時。本例中X向L。39.4m，B 15，5m，Cf，2.595.最大實墻比、1、62 Y向L,15 5m，B 39.4m.Cf.1,439。最大實墻比 0.9，比較兩種計算方法的風(fēng)荷載,由于主風(fēng)向不在正方向,按B，0、3條當(dāng)計算對角風(fēng)時.取一個主方向構(gòu)架風(fēng)荷載與另一個主方向結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件風(fēng)荷載的50,共同作用、統(tǒng)計見表18、表19，2 某焦化裝置SS.4.橫向一跨 縱向三跨、共三層見圖6、圖10.擋風(fēng)面積計算中未計入防火層厚度、先按常規(guī)方法計算,各軸線結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件擋風(fēng)面積計算見表20。表25.設(shè)備和管道擋風(fēng)面積見表26 表28，空冷考慮遮擋。每層橫向總擋風(fēng)面積不大于最大設(shè)備3倍,計算兩個方向擋風(fēng)面積和風(fēng)荷載、為方便計算 地面粗糙度取B類，基本風(fēng)壓取ωO，1kN.m2，不考慮風(fēng)振 表29。表34中 水平力以,kN、計。彎矩以 kN.m 計，按附錄B的方法計算,各擋風(fēng)面積同上,風(fēng)沿X向即構(gòu)架縱向作用時.采用。軸線做擋風(fēng)面，As、75,67m2 N、4 S。6m。B、10,7m.S.B 0。56,擋風(fēng)系數(shù)φ、75、67，22。5,10 7。0、314、查表得μsw 3，13.標(biāo)高7,30m。12 00m.22、50m三層平臺均為花紋鋼板擋風(fēng)面積應(yīng)考慮折減 即支承花紋鋼板的梁面積打八折 標(biāo)高7、30m ηf、1，0.2.Af,As、1.0、2，6,42，15、5.0,917.標(biāo)高15.00m、ηf.1，0,2,Af。As 1。0。2。6 42、14.07、0、909 標(biāo)高22，50m,ηf,1。0 2、Af As,1、0,2，4、88,14 55，0,933。設(shè)備和管道風(fēng)荷載折減系數(shù) ηe,exp，1.4、μswφ 1，5.exp。1。4 3、13、0,314.1，5，0。2556.頂層無構(gòu)架遮擋,空冷器間的遮擋已考慮折減。不再折減.風(fēng)沿Y向即構(gòu)架橫向作用時,采用軸線做擋風(fēng)面.As。96。74m2 N 2。S。8，7m、B 21，5m.S、B，0，4、擋風(fēng)系數(shù)φ。96.74、22.5，21,5。0 2 查表得μsw、2，254、標(biāo)高7、30m 12 00m 22，50m三層平臺均為花紋鋼板擋風(fēng)面積應(yīng)考慮折減 標(biāo)高7、30m。ηf，1 0.2，Af,As 1。0、2。5，95 20 43 0.942，標(biāo)高15.00m.ηf,1.0.2 Af。As,1,0、2.5.95、17,34.0。931、標(biāo)高22.50m,ηf。1。0 2，Af，As.1、0，2、5，95 17，82、0,933.設(shè)備和管道風(fēng)荷載折減系數(shù)。該方向設(shè)備間無相互遮擋，構(gòu)架對設(shè)備基礎(chǔ)無遮擋。不考慮折減，計算兩個方向擋風(fēng)面積和風(fēng)荷載。同常規(guī)計算方法。地面粗糙度為B類?；撅L(fēng)壓為ωO 1kN.m2.不考慮風(fēng)振.比較SS。4兩種計算方法的風(fēng)荷載，由于主風(fēng)向不在正方向、按B、0,3條當(dāng)計算對角風(fēng)時,取一個主方向構(gòu)架風(fēng)荷載與另一個主方向結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件風(fēng)荷載的50。共同作用 統(tǒng)計見表31和表32，3,比較兩個構(gòu)架兩種計算方法的風(fēng)荷載計算值、先比較兩種計算方法各方向各單項風(fēng)荷載計算值,再比較兩種計算方法組合時各主向總風(fēng)荷載.從上面兩個表可以看出 1、隨著榀數(shù)增加，整體計算法計算的結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附件的承受的風(fēng)荷載與常規(guī)方法計算值之比逐漸減小.表示遮擋相應(yīng)加大.比值從單跨的86。8，減小到五跨的69、2，設(shè)備和管道擋風(fēng)面積的折減很大。除頂層和橫向風(fēng)不考慮遮擋外 整體計算法計算的設(shè)備和管道擋風(fēng)面積與各設(shè)備擋風(fēng)面積總和之比很小,上述兩構(gòu)架五跨時為0,1447。三跨時為0，2556、比值也隨跨數(shù)減少而增加,但比值較小，上述兩構(gòu)架X向的設(shè)備和管道總風(fēng)荷，折減后與未折減的比值也小于55 3 按整體計算法計算時，上述兩構(gòu)架Y向風(fēng)荷載是常規(guī)方法Y向的80，95、同時作用的X向風(fēng)荷載是常規(guī)方法X向的20 30。整體計算法計算的Y向風(fēng)荷載對結(jié)構(gòu)的影響與常規(guī)方法基本相同、4,按整體計算法計算時 上述兩構(gòu)架X向風(fēng)荷載是常規(guī)方法X向的60、70，同時作用的Y向風(fēng)荷載是常規(guī)方法Y向的30.左右。整體計算法計算的X向風(fēng)荷載對結(jié)構(gòu)的影響略小于常規(guī)方法、5，風(fēng)沿X向作用時，結(jié)構(gòu)和設(shè)備的遮擋現(xiàn)象明顯、采用本規(guī)范附錄B的方法計算風(fēng)荷載時能夠適當(dāng)考慮遮擋對結(jié)構(gòu)的影響.相比常規(guī)方法更符合實際情況，6。整體計算法計算簡便。整體計算法每個方向只需計算一榀構(gòu)架的擋風(fēng)面積、而常規(guī)計算方法需計算構(gòu)架的每一榀、整體計算法降低工作量50。以上 像構(gòu).1,2跨、5跨 整體計算法是常規(guī)方法工作量的2,7，B、0，3。風(fēng)沿構(gòu)架正方向作用時、結(jié)構(gòu)構(gòu)件和設(shè)備的遮擋影響本附錄計算方法均已考慮.風(fēng)載有較大折減。結(jié)構(gòu)效應(yīng)最大的風(fēng)荷載作用方向已不在正方向、為方便計算.提供本條簡化組合方法。