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7。4.純氧曝氣工藝7.4 1,純氧曝氣活性污泥法由于具有負荷高,反應(yīng)池容積小，占地少，耐沖擊負荷.運行穩(wěn)定 污泥產(chǎn)率低 污泥濃縮脫水性能好,溶解氧動力消耗低。對周圍環(huán)境影響小等優(yōu)點，我國20世紀80年代從國外引進了密閉多段表面曝氣形式的純氧曝氣池，UNOX.系統(tǒng) 目前。我國揚子等石化企業(yè)有引進或國內(nèi)設(shè)計的密閉式表面曝氣純氧活性污泥裝置在運行,用于處理不同性質(zhì)的石化污水 由于大型化工企業(yè)一般都生產(chǎn)氧氣。因此有氧源可利用的條件下可采用本工藝，7.4，2.純氧曝氣工藝有密閉式和敞開式兩種,由于密閉式表面曝氣的純氧曝氣工藝具有構(gòu)造簡單、運行控制可靠的特點。是國內(nèi)外工程上常用的工藝，故本條推薦密閉式表面曝氣工藝，由于化工污水與石化污水性質(zhì)相似、故本條提出的主要設(shè)計參數(shù)是參照國內(nèi)外石化污水設(shè)計運行裝置的數(shù)據(jù) 結(jié)合中國工程建設(shè)標準化協(xié)會標準，氧氣曝氣設(shè)計規(guī)程，CECS，114 2000確定的、無試驗或相似污水運行數(shù)據(jù)時.可供選用.表3是國內(nèi)部分石化企業(yè)采用密閉式表面曝氣工藝的純氧曝氣裝置的主要設(shè)計數(shù)據(jù)、表4是日本部分密閉式表面曝氣純氧曝氣裝置的設(shè)計運行資料,表3.國內(nèi)部分純氧曝氣裝置主要設(shè)計數(shù)據(jù)注.為石化污水設(shè)計數(shù)據(jù)，為處理環(huán)氧氯丙烷裝置污水設(shè)計數(shù)據(jù)、含CaCl2為2.03。為CODMn.表4、日本部分純氧曝氣裝置主要設(shè)計運行數(shù)據(jù)注.為石化污水運行數(shù)據(jù),為皮革污水運行數(shù)據(jù),為城市污水設(shè)計數(shù)據(jù) 為CODMn、7，4、3 本條提出了密閉式表面曝氣反應(yīng)池設(shè)計的基本規(guī)定,1，加蓋的純氧曝氣生物反應(yīng)池內(nèi)氣壓一般在300Pa,500Pa。基本接近大氣壓力。在這個壓力范圍內(nèi) 一方面有效密封池內(nèi)氣體,使漏損最小,同時也能滿足氣流通過各段隔墻孔口的壓力的損失和氣體強制流向出口的需要 2、本款規(guī)定了反應(yīng)池的基本池型、反應(yīng)池采用多段串聯(lián)形式 每段為完全混合式.總體上為推流式 有利于提高系統(tǒng)總的反應(yīng)速率和BOD5的去除率。系統(tǒng)中進水.污泥回流和氧氣進口設(shè)在前端的第一段，氣液采用順流接觸、可使混合液的需氧量遞降與氧氣濃度的降低相協(xié)調(diào).溶氧功率和氧的總利用率都可達到最佳狀態(tài)、分段數(shù)為3段。4段時、氧的利用率達到90 左右、分段數(shù)的增加雖可以降低溶氧功率和提高氧的總利用率。但根據(jù)資料，再增加分段數(shù)得到的改善有限、3，反應(yīng)池水深、水深與池寬比與選用的曝氣機的性能和曝氣機尺寸有關(guān) 只有兩者密切配合才能發(fā)揮最佳混合和充氧效果.故作此規(guī)定,反應(yīng)池水深宜為3m.5m 反應(yīng)池氣相部分高度應(yīng)滿足氣體流通和曝氣機充氧時水躍空間的要求.一般取1m,1.4m，4 曝氣機是混合液混合和充氧的設(shè)備.為了適應(yīng)負荷和需氧量的變化.達到節(jié)能效果。一般第一、第二段宜采用變速或雙速電機驅(qū)動 表面曝氣機葉輪浸沒深度也影響充氧和混合液的攪拌.為了達到動力消耗最省.一般表面曝氣機葉輪浸沒深度也應(yīng)有一定的調(diào)節(jié)范圍。5、池內(nèi)設(shè)垂直擋板和導(dǎo)流錐是為了保持最佳水流循環(huán)狀態(tài) 6.各段隔墻通氣孔用于氧氣和清掃時空氣的流通.曝氣池運行過程中可能產(chǎn)生泡沫 曝氣機運行中將泡沫甩向外緣、故浮渣,泡沫通道應(yīng)設(shè)在各段隔墻墻角處、各段之間的水流通道應(yīng)設(shè)在隔墻下部，為防止短流.各段之間應(yīng)錯開。采用對角布置,7 反應(yīng)池出水應(yīng)設(shè)出水堰,使出水均勻、出水堰宜采用內(nèi)堰，可以控制池內(nèi)液位,不致因曝氣池內(nèi)氣相壓力變化影響堰上水頭。避免因水位變化影響表面曝氣機的充氧量和動力消耗、8。為使反應(yīng)池排氣完全消散.減少對環(huán)境的影響。故作此規(guī)定,9 反應(yīng)池在曝氣過程中會產(chǎn)生泡沫 影響表面曝氣機充氧效率和池內(nèi)氣流流通 故在通氣孔和易聚集泡沫處宜設(shè)消泡水管,通過位于池頂部的閥門。窺鏡控制消泡水量 消泡水源宜采用處理站處理后的出水,10,雙向安全閥是曝氣池必須配置的安全保護設(shè)施。安全閥有兩個作用.一是防止池內(nèi)超壓或產(chǎn)生真空。導(dǎo)致反應(yīng)池受損,二是當(dāng)池內(nèi)富氧空間積聚的可燃氣體的濃度達到設(shè)定值.啟動清掃風(fēng)機時,清洗空氣能從末端安全閥排出。過量清洗空氣可從首段安全閥逸出.本款提出的雙向安全閥正。負壓值是一般取值范圍.需要說明的是。首末兩段安全閥的正壓值應(yīng)根據(jù)清洗空氣從首段至末段空氣壓力損失計算確定。雙向安全閥正負壓值均應(yīng)在運行前的調(diào)試階段最后確定.11。污水中揮發(fā)性可燃物在曝氣過程中會逸出，混入曝氣池富氧氣相空間,在一定條件下.有可能發(fā)生爆炸 故應(yīng)設(shè)清掃風(fēng)機、一旦需要清掃時.啟動風(fēng)機.通入空氣、將池內(nèi)可燃氣體清掃干凈。12.由于氧氣具有腐蝕性，故液面下1m以上及氣相空間均必須防腐、通常采用環(huán)氧樹脂玻璃布或其他耐腐蝕材料貼面.13、14,這兩款對反應(yīng)池的管道、閥門、設(shè)備提出了防腐要求、7，4，4,本條對密閉式表面曝氣反應(yīng)池的生產(chǎn)控制及安全監(jiān)控提出了基本要求，1.本款提出了采用反應(yīng)池第一段氣相壓力變化控制供氧量的方法,因為BOD5負荷變化會引起需氧量的變化。BOD5負荷增加。溶氧速率增大、因而氣相壓力下降.反之亦反，故可用第一段氣相壓力變化調(diào)節(jié)供氣量、以保障活性污泥對氧的需要，2,本款是對純氧曝氣安全監(jiān)控的規(guī)定.在曝氣機的攪拌下、污水中的揮發(fā)性可燃物會逸出，有一定的爆炸危險 為防止爆炸.應(yīng)設(shè)安全措施，在第一段應(yīng)設(shè)可燃氣體監(jiān)測報警裝置。當(dāng)氣相中可燃氣體濃度，一般按甲烷計，達到燃燒下限的25，時。可燃氣體報警裝置發(fā)出警報.自動關(guān)閉進氧閥門.同時啟動清掃風(fēng)機 并開啟末段尾氣閥.掃除池內(nèi)可燃氣體.如果可燃氣體繼續(xù)增加達到燃燒下限的50.第二次發(fā)出警報，并自動關(guān)閉曝氣機 曝氣機攪拌停止.污水中揮發(fā)性可燃物逸出減少到最低程度、隨空氣清掃時間的延續(xù)。氣相中可燃氣體濃度達到燃燒下限25,以下時,曝氣池恢復(fù)正常運行，3，本款是對反應(yīng)池排氣中氧的濃度和排氣量的控制規(guī)定、通過調(diào)節(jié)尾氣排放流量，可維持末段氣相中所要求的氧濃度并達到要求的氧利用率、一般情況下 末段氣相中氧濃度為40，50.排氣量為進氣量的10。20，純氧曝氣系統(tǒng)氧的利用率可大于90,