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7，2，地基計算7 2.1。地基承載力的計算應符合下列規(guī)定。1，當軸心荷載作用時，pk、fa.7。2。1 1。式中，pk、相應于作用的標準組合時,基礎底面的平均壓力值。kPa.fa,修正后的地基承載力特征值 應按現(xiàn)行國家標準，建筑地基基礎設計規(guī)范,GB 50007的規(guī)定采用.2。當偏心荷載作用時、除應符合公式,7。2.1，1、的規(guī)定外、尚應按下式驗算 pkmax。1,2fa 7,2.1，2.式中,pkmax。相應于作用的標準組合時 基礎底面邊緣的最大壓力值.kPa,當考慮地震作用時,在公式。7 2、1,1 公式,7,2 1 2，中應采用調(diào)整后的地基抗震承載力faE代替地基承載力特征值fa,地基抗震承載力faE應按現(xiàn)行國家標準,建筑抗震設計規(guī)范,GB.50011的規(guī)定采用。7,2。2,當基礎承受軸心荷載和在核心區(qū)內(nèi)承受偏心荷載時.驗算地基承載力的基礎底面壓力可按下列公式計算，1 矩形和圓 環(huán)，形基礎承受軸心荷載時、式中,Fk、相應于作用的標準組合時。上部結構傳至基礎的豎向力值.kN、Gk?；A自重和基礎上的土重標準值。kN。A.基礎底面面積,m2，2。矩形和圓.環(huán).形基礎承受，單向、偏心作用時.式中,Mk，相應于作用的標準組合時、上部結構傳至基礎的力矩值 kN,m.W 基礎底面的抵抗矩。m3,pkmin,相應于作用的標準組合時、基礎邊緣最小壓力值,kPa.3,當矩形基礎承受雙向偏心荷載時，式中，Mkx Mky 相應于作用的標準組合時。上部結構傳至基礎對x軸 y軸的力矩值.kN。m、Wx,Wy、矩形基礎底面對x軸，y軸的抵抗矩 m3,7,2.3.當基礎在核心區(qū)外承受偏心荷載、且基礎脫開基底面積不大于全部面積的1、4時 驗算地基承載力的基礎底面壓力可按下列公式確定 當基礎底面脫開地基土的面積不大于全部面積的1.4、且符合本標準第7 2,1條規(guī)定時。可不驗算基礎的傾覆。1。矩形基礎承受單向偏心荷載時、圖7。2，3,1 式中,b 平行于x軸的基礎底面邊長、m、l.平行于y軸的基礎底面邊長,m a,合力作用點至基礎底面最大壓應力邊緣的距離 m.圖7.2,3.1.在單向偏心荷載作用下矩形基礎底面部分脫開時的基底壓力AT、基底脫開面積。e.偏心距，2 矩形基礎承受雙向偏心荷載時，圖7、2。3 2.式中 ax、合力作用點至ex一側基礎邊緣的距離,m.按計算。ay，合力作用點至ey一側基礎邊緣的距離.m.按計算、ex.x方向的偏心距、m,按計算，ey、y方向的偏心距 m.按計算 3、圓,環(huán) 形基礎承受偏心荷載時。圖7 2.3.3，式中,r1?；A底板半徑、m.r2、環(huán)形基礎孔洞的半徑。m 當r2,0時即為圓形基礎,ac 基底受壓面積寬度 m,ξ，τ、系數(shù)，根據(jù)比值r2,r1及e r1按本標準附錄H確定，7 2 4、高聳結構的地基變形計算應符合下列規(guī)定 1、計算值不應大于地基變形允許值，2。地基最終沉降量應按現(xiàn)行國家標準.建筑地基基礎設計規(guī)范 GB。50007的規(guī)定計算,3，當計算風荷載作用下的地基變形時 應采用地基土的三軸試驗不排水模量,彈性模量，代替變形模量,4。對于高度低于100m的高聳結構。當?shù)鼗辆鶆?、又無相鄰地面荷載的影響時,在地基最終沉降量能滿足允許沉降量的要求后 可不驗算傾斜。5 基礎傾斜應按下式計算,式中。s1 s2,基礎傾斜方向兩端邊緣的最終沉降量.mm，對矩形基礎可按現(xiàn)行國家標準,建筑地基基礎設計規(guī)范.GB、50007計算，對圓板.環(huán).形基礎可按現(xiàn)行國家標準、煙囪設計規(guī)范、GB。50051計算，對構架式塔的分離式基礎，為單個基礎的中心點沉降。b。矩形基礎底板沿傾斜方向的邊長，mm、構架式塔的分離式基礎的中心距,mm、d 圓板、環(huán)、形基礎底板的外徑，mm，7,2，5、高聳結構的地基變形允許值應滿足工藝要求，并應符合表7、2 5的規(guī)定.表7.2 5。高聳結構的地基變形允許值注、H為高聳結構的總高度,m、d0為石油化工塔的內(nèi)徑.m。7 2，6.高聳結構各組成部分相鄰基礎間的沉降差應滿足工藝要求、并應符合表7。2,6的規(guī)定 表7。2 6、高聳結構相鄰基礎間的沉降差限值注、l為相鄰基礎中心間的距離。mm 7.2 7，處于山坡地的高聳結構應按現(xiàn)行國家標準、建筑地基基礎設計規(guī)范,GB.50007進行地基穩(wěn)定性計算.