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4,2.風(fēng)荷載4.2,1、高聳結(jié)構(gòu)受風(fēng)荷載影響較大、影響風(fēng)荷載的因素較多 計(jì)算方法也多種多樣,它們將直接關(guān)系到風(fēng)荷載的取值和結(jié)構(gòu)安全，對(duì)于主要承重結(jié)構(gòu)、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的表達(dá)可有兩種形式,一種為平均風(fēng)壓加上由脈動(dòng)風(fēng)引起導(dǎo)致結(jié)構(gòu)風(fēng)振的等效風(fēng)壓，另一種為平均風(fēng)壓乘以風(fēng)振系數(shù) 由于在結(jié)構(gòu)的風(fēng)振計(jì)算中。一般往往是第1振型起主要作用.因而我國(guó)與大多數(shù)國(guó)家相同、采用后一種表達(dá)形式,即采用風(fēng)振系數(shù)βz.它綜合考慮了結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)。其中包括風(fēng)速隨時(shí)間?？臻g的變異性和結(jié)構(gòu)的阻尼特性等因素、顯然。隨著建設(shè)的發(fā)展。新的高聳結(jié)構(gòu)的體型復(fù)雜性大大增加.而計(jì)算機(jī)更普遍應(yīng)用到每個(gè)單位和個(gè)人,因而第一種方法將要并已經(jīng)開(kāi)始在風(fēng)工程中普遍使用，當(dāng)重現(xiàn)期R.50時(shí) 風(fēng)壓代表值的最小值應(yīng)通過(guò)進(jìn)行換算,ω0,R表示重現(xiàn)期為R的風(fēng)壓代表值。本條風(fēng)荷載為順風(fēng)向風(fēng)阻,單位計(jì)算面積是指沿高聳結(jié)構(gòu)高度方向分段的當(dāng)前計(jì)算段落的正面擋風(fēng)面積,4，2。2.基本風(fēng)壓的確定方法和重現(xiàn)期直接關(guān)系到當(dāng)?shù)鼗撅L(fēng)壓值的大小.因而也直接關(guān)系到建筑結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的安全?；撅L(fēng)壓W0是根據(jù)全國(guó)各氣象臺(tái)站歷年來(lái)的最大風(fēng)速記錄.按基本風(fēng)壓的標(biāo)準(zhǔn)要求,將不同風(fēng)儀高度和時(shí)次時(shí)距的年最大風(fēng)速、統(tǒng)一換算為離地10m高。自記10min平均年最大風(fēng)速,m。s.根據(jù)該風(fēng)速數(shù)據(jù) 經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析確定重現(xiàn)期為50年的最大風(fēng)速 作為當(dāng)?shù)氐幕撅L(fēng)速v0 再按貝努利公式確定基本風(fēng)壓 以往。國(guó)內(nèi)的風(fēng)速記錄大多數(shù)根據(jù)風(fēng)壓板的觀測(cè)結(jié)果和刻度所反映的風(fēng)速,實(shí)際上是統(tǒng)一根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)的空氣密度ρ,1。25kg，m3按上述公式反算而得的，因此在按該風(fēng)速確定風(fēng)壓時(shí)、可統(tǒng)一按公式ω0。v02,1600 kN。m2,計(jì)算 鑒于當(dāng)前各氣象臺(tái)站已累積了較多的根據(jù)風(fēng)杯式自記風(fēng)速儀記錄的10min平均年最大風(fēng)速數(shù)據(jù) 已具有合理計(jì)算的基礎(chǔ)。但是要特別注意的是.按基本風(fēng)壓的標(biāo)準(zhǔn)要求,應(yīng)以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面為計(jì)算依據(jù)，隨著建設(shè)的發(fā)展.很多氣象臺(tái)站不再具備比較空曠平坦地面為計(jì)算依據(jù)的條件,應(yīng)用時(shí)應(yīng)特別注意 現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB,50009,2012第8.1，2條規(guī)定,對(duì)于高層建筑,高聳結(jié)構(gòu)以及對(duì)風(fēng)荷載比較敏感的其他結(jié)構(gòu) 基本風(fēng)壓的取值應(yīng)適當(dāng)提高,并應(yīng)符合有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，對(duì)于高聳結(jié)構(gòu).經(jīng)大量的調(diào)查和研究認(rèn)為應(yīng)當(dāng)把基本風(fēng)壓提高到不小于0,35kN m2 對(duì)于ω0在0,35kN、m2及以上的風(fēng)壓、沒(méi)有必要再另行增大ω0,4，2，4，對(duì)于山間盆地和谷地。一般可按推薦系數(shù)的平均值取。當(dāng)?shù)匦螌?duì)風(fēng)的影響很大時(shí),應(yīng)做具體調(diào)查后確定、對(duì)于與風(fēng)向一致的谷口，山口、根據(jù)歐洲鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)ECCS、T12.如果山谷狹窄.其收縮作用使風(fēng)產(chǎn)生加速度，為考慮這種現(xiàn)象 對(duì)最不利情況 相應(yīng)的系數(shù)最大可取到1,5。國(guó)內(nèi)一些資料也有到1,4,本標(biāo)準(zhǔn)建議應(yīng)通過(guò)實(shí)地調(diào)查和對(duì)比觀察分析確定、如因故未進(jìn)行上述工作 也可取較大系數(shù)1.4,4。2 6 隨著我國(guó)建設(shè)事業(yè)的蓬勃發(fā)展，城市房屋的高度和密度日益增大 尤其是諸如北京 上海，廣州等超大型城市群的發(fā)展，城市涵蓋的范圍越來(lái)越大。使得城市地貌下的大氣邊界層厚度與原來(lái)相比有顯著增加.本次修訂根據(jù)荷載規(guī)范的變化，提高了C、D兩類地貌的粗糙度類別的梯度風(fēng)高度.由400m和450m分別修改為450m和550m.根據(jù)地面粗糙度指數(shù)及梯度風(fēng)高度、即可得出風(fēng)壓高度變化系數(shù)如下、在確定城區(qū)的地面粗糙度類別時(shí),當(dāng)無(wú)α的實(shí)測(cè)時(shí) 可按下述原則近似確定,1，以擬建房屋為中心，2km為半徑的迎風(fēng)半圓影響范圍內(nèi)的房屋高度和密集度來(lái)區(qū)分粗糙度類別，風(fēng)向原則上應(yīng)以該地區(qū)最大風(fēng)的風(fēng)向?yàn)闇?zhǔn).但也可取其主導(dǎo)風(fēng)向 2、以半圓影響范圍內(nèi)建筑物的平均高度h來(lái)劃分地面粗糙度類別。h 18m.為D類,9m、h 18m。為C類、h。9m。為B類，3，影響范圍內(nèi)不同高度的面域可按下述原則確定.即每座建筑物向外延伸距離為高度的面域內(nèi)均為該高度、當(dāng)不同高度的面域相交時(shí)，交疊部分的高度取大者，4。平均高度h取各面域面積為權(quán)數(shù)計(jì)算，對(duì)于山區(qū)的建筑物 風(fēng)壓高度變化系數(shù)按計(jì)算位置離山地周圍平坦地面高度計(jì)算,這里說(shuō)的山地周圍平坦地面是指最鄰近B類地貌處。根據(jù)大量高聳結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，原標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的對(duì)于山區(qū)高聳結(jié)構(gòu)地形修正系數(shù)設(shè)計(jì)不適用.在本次修訂時(shí).將其刪除。加入將風(fēng)壓改為風(fēng)阻,4 2 7。本條列出了不同類型的建筑物和各類結(jié)構(gòu)體型及其體型系數(shù)、這些都是根據(jù)國(guó)內(nèi)外的試驗(yàn)資料和外國(guó)規(guī)范中的建議性規(guī)定整理而成、當(dāng)建筑物與表中列出的體型類同時(shí)可參考應(yīng)用。否則仍應(yīng)由風(fēng)洞試驗(yàn)確定 3、4、在表4,2、7，3.表4.2。7 4中。擋風(fēng)系數(shù)φ只列到0。5為止，對(duì)于φ大于0，5的體型系數(shù).如無(wú)參考資料,也可取φ為0.5時(shí)較大值的體型系數(shù),5,索線與地面夾角一般為40,60.根據(jù)高聳結(jié)構(gòu)實(shí)踐、體型系數(shù)值與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、GB。50009,2012表8、3.1體型系數(shù)項(xiàng)次39中的數(shù)值略有不同,建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范。GB，50009，2012表8.3,1中僅提供了拉索平面內(nèi)的體型系數(shù)，當(dāng)風(fēng)不在拉索平面內(nèi)時(shí)、作用更大,本標(biāo)準(zhǔn)表4，2.7 5提出了風(fēng)不在拉索平面時(shí) 作用于結(jié)構(gòu)的垂直風(fēng)向分量的體型系數(shù)，12 對(duì)四管組合柱開(kāi)展了剛性模型測(cè)力及測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)。試驗(yàn)充分考慮了不同風(fēng)向角,不同間距比等因素對(duì)結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響。為充分考慮雷諾數(shù)效應(yīng)對(duì)于鈍體結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響。亦開(kāi)展了高風(fēng)速下均勻流場(chǎng) 不同紊流度的紊流場(chǎng)等多種流場(chǎng)工況下的風(fēng)洞試驗(yàn)，同時(shí)參考國(guó)內(nèi)外相關(guān)資料得出其體型系數(shù) 風(fēng)洞試驗(yàn)開(kāi)展了均勻流，8。紊流度.15、紊流度三種流場(chǎng)工況下的測(cè)力及測(cè)壓試驗(yàn)、其中,風(fēng)速為30m,s的均勻流工況時(shí) 結(jié)構(gòu)處于超臨界范圍、紊流場(chǎng)可使鈍體結(jié)構(gòu)在較低雷諾數(shù)下表現(xiàn)出處于超臨界區(qū)的受力特性.故可認(rèn)為結(jié)構(gòu)在8.紊流度 風(fēng)速10m.s 15m，s、流場(chǎng)工況、15。紊流度,風(fēng)速10m、s 15m,s，流場(chǎng)工況下亦處于超臨界范圍。對(duì)于同一來(lái)流攻角。同一間距比的體型系數(shù)。選取上述五種工況所測(cè)得體型系數(shù)的最大值 保留小數(shù)點(diǎn)后兩位。作為其體型系數(shù)、表1,表1 四管組合柱風(fēng)荷載體型系數(shù)表 13。對(duì)三管組合柱開(kāi)展了剛性模型測(cè)力及測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn),試驗(yàn)中充分考慮的不同風(fēng)向角 不同間距比等因素對(duì)結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響。為充分考慮雷諾數(shù)效應(yīng)對(duì)于鈍體結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響、亦開(kāi)展了高風(fēng)速下均勻流場(chǎng)、不同紊流度的紊流場(chǎng)等多種流場(chǎng)工況下的風(fēng)洞試驗(yàn)。綜合比較分析得出其體型系數(shù)。圖2、圖2。三管組合柱風(fēng)向圖4、2 8。風(fēng)荷載體型系數(shù)涉及的是關(guān)于固體與流體相互作用的流體動(dòng)力學(xué)問(wèn)題,對(duì)于不規(guī)則形狀的固體、問(wèn)題尤為復(fù)雜 無(wú)法給出理論上的結(jié)果、由于用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析目前尚未成熟。至今一般仍由試驗(yàn)確定，鑒于真型實(shí)測(cè)的方法對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的不現(xiàn)實(shí)性 目前只能采用相似原理、在邊界層風(fēng)洞內(nèi)對(duì)擬建的建筑物模型進(jìn)行測(cè)試、4 2。9、風(fēng)振系數(shù)應(yīng)根據(jù)隨機(jī)振動(dòng)理論導(dǎo)出，現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范.GB。50009對(duì)順風(fēng)向風(fēng)振系數(shù)作出了較大的修改 采用了國(guó)際上通用背景響應(yīng)因子和共振響應(yīng)因子的形式。但基本計(jì)算理論仍是基于第一振型的慣性風(fēng)荷載法.自立式高聳結(jié)構(gòu)剛度相對(duì)較小、自振頻率相對(duì)較低、是以第一振型振動(dòng)為主的風(fēng)敏感結(jié)構(gòu).風(fēng)荷載起控制作用，本標(biāo)準(zhǔn)列出的式,4。2 9 是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),建筑結(jié)構(gòu)荷裁規(guī)范、GB,50009針對(duì)只考慮第一振型影響的結(jié)構(gòu)有關(guān)公式轉(zhuǎn)換而來(lái)的、考慮到方便查用，順風(fēng)向風(fēng)振系數(shù)仍采用脈動(dòng)增大系數(shù)和脈動(dòng)影響系數(shù)的表達(dá)形式.并針對(duì)幾種規(guī)則結(jié)構(gòu)外形做了適當(dāng)簡(jiǎn)化 其意義同現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，GB 50009是一致的，同時(shí)也根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范.GB 50009的修改調(diào)整了相關(guān)參數(shù)的取值,編制了計(jì)算表格方便查用，由于現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范.GB.50009將A，B。C、D四類場(chǎng)地10m高紊流度從8 8、11 4,16,7.27，8。提高到12 14.23。39，將峰值因子從2 2提高到2 5、增大了脈動(dòng)風(fēng)荷載,因此使得各類地貌的風(fēng)振系數(shù)均有增大 參考美國(guó)。日本和英國(guó)的規(guī)范及國(guó)內(nèi)相關(guān)單位的一些實(shí)測(cè)數(shù)據(jù).認(rèn)為原標(biāo)準(zhǔn)將鋼結(jié)構(gòu)的阻尼比統(tǒng)一取0。01過(guò)于籠統(tǒng),對(duì)于鋼塔架偏小，因此建議將構(gòu)架式鋼塔架，包括角鋼塔和鋼管塔 的阻尼比由原來(lái)的0,01調(diào)整到0、02.以減小現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范。GB，50009調(diào)整所造成的風(fēng)振系數(shù)增大程度.并給出阻尼比0.01、0，05分別對(duì)應(yīng)的脈動(dòng)增大系數(shù) 供不同類別的結(jié)構(gòu)形式查用。應(yīng)該說(shuō)明 隨著計(jì)算機(jī)的普及應(yīng)用和結(jié)構(gòu)形式愈來(lái)愈多樣性和復(fù)雜性，只考慮第一振型影響已不能滿足要求，而且也無(wú)必要?？筛鶕?jù)基本原理考慮多振型影響進(jìn)行電算、表4。2 9 3中變化范圍數(shù)字為A類地貌至D類地貌,B類。C類地貌的查表為1,5,1、2處,例如Z、H，0、6 lx.H.lx，0,0,5時(shí)，B類可取ε2,0,55,C類ε2，0 59.4、2.10,鋼桅桿風(fēng)振系數(shù)根據(jù)隨機(jī)振動(dòng)理論導(dǎo)出，考慮到初步設(shè)計(jì)已很容易計(jì)算出桅桿桿身的前幾階振型。一般可考慮前4階自振頻率和振型.剔除扭轉(zhuǎn)振型、桅桿桿身的風(fēng)振系數(shù)為。其中脈動(dòng)系數(shù)，式中 ξn一一脈動(dòng)增大系數(shù)，g，峰值因子、取2、5、I10，10m高紊流度，A類,B類、C類。D類地貌分別為12、14、23、39。a、風(fēng)剖面指數(shù)、A類，B類,C類。D類地貌分別為0.12。0.15 0，22，0.30 μz。z、風(fēng)壓高度系數(shù)。Φn.z.n階振型在高度z處的取值，按桅桿桿身風(fēng)振系數(shù)的計(jì)算公式、可編程計(jì)算得到桅桿桿身沿高度變化的z高度的風(fēng)振系數(shù)βz。為方便計(jì)算 條文中根據(jù)風(fēng)振系數(shù)計(jì)算公式給出簡(jiǎn)化算法。計(jì)算步驟如下。桅桿桿身按纖繩層數(shù)分段.如.n、1 層纖繩可分為n段、包括懸臂段、每段按高度4等分 桅桿桿身被等分為N 4n個(gè)節(jié)點(diǎn)、則每段高度為dH H.N，各點(diǎn)的編號(hào)自下而上為1。2、N 用以描述風(fēng)振系數(shù)沿桿身全高H的變化規(guī)律、則風(fēng)振系數(shù)計(jì)算公式中的積分計(jì)算轉(zhuǎn)換成為求和計(jì)算.可用EXCEL軟件計(jì)算出各點(diǎn)的風(fēng)振系數(shù) 對(duì)于桅桿纖繩，考慮脈動(dòng)風(fēng)荷載主要影響纖繩張力，故只考慮一階振型的影響，將非均布動(dòng)力風(fēng)荷載等效為均布荷載,求得換算的均布荷載的風(fēng)振系數(shù)，并編制相應(yīng)表格,表4，2.10、B類。C類地貌的εq查表為1，10 1,2處、例如.纖繩高度100m,B類，C類地貌的εq分別為0、47 0。70、4。2.11.當(dāng)構(gòu)筑物受到風(fēng)力作用時(shí)、不但順風(fēng)向可能發(fā)生風(fēng)振,而且也可能發(fā)生橫風(fēng)向風(fēng)振.橫風(fēng)向風(fēng)振是由不穩(wěn)定的空氣動(dòng)力形成的。其性質(zhì)遠(yuǎn)比順風(fēng)向風(fēng)振更為復(fù)雜,其中包括旋渦脫落Vortex、shedding、顫振Flutter等空氣動(dòng)力現(xiàn)象.對(duì)圓截面柱體結(jié)構(gòu),當(dāng)發(fā)生旋渦脫落，脫落頻率與結(jié)構(gòu)自振頻率相符時(shí).將出現(xiàn)共振 大量試驗(yàn)表明 旋渦脫落頻率fs與風(fēng)速v成正比，與截面的直徑d成反比,同時(shí).雷諾數(shù)69000υd.υ為空氣運(yùn)動(dòng)黏性系數(shù),約為1,45、10.5m2 s 斯托羅哈數(shù) 它們?cè)谧R(shí)別其振動(dòng)規(guī)律方面有重要意義 當(dāng)風(fēng)速較低,即Re，3,105時(shí) 一旦fs與結(jié)構(gòu)自振頻率相符。即發(fā)生亞臨界的微風(fēng)共振,對(duì)圓截面柱體。St、0 2，當(dāng)風(fēng)速增大而處于超臨界范圍，即3，105,Re.3 5，106時(shí)、旋渦脫落沒(méi)有明顯的周期、結(jié)構(gòu)的橫向振動(dòng)也呈隨機(jī)性.當(dāng)風(fēng)更大。即Re.3。5 106時(shí)、即進(jìn)入跨臨界范圍，重新出現(xiàn)規(guī)則的周期性旋渦脫落、一旦與結(jié)構(gòu)自振頻率接近、結(jié)構(gòu)將發(fā)生強(qiáng)風(fēng)共振。因此規(guī)定 當(dāng)雷諾數(shù)Re 3 105且υH。υcr、1時(shí)，可能發(fā)生第1振型微風(fēng)共振 亞臨界范圍的共振，此時(shí)應(yīng)在構(gòu)造上采取防振措施或控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速υcr.1不小于15m、s 以降低微風(fēng)共振的發(fā)生率，當(dāng)雷諾數(shù)Re。3,5 106且1,2υH、υcr,j時(shí)，可能發(fā)生橫風(fēng)向共振.跨臨界范圍的共振,此時(shí)應(yīng)驗(yàn)算共振響應(yīng)。一般情況下 當(dāng)風(fēng)速在亞臨界或超臨界范圍內(nèi)時(shí),不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生嚴(yán)重影響。即使發(fā)生微風(fēng)共振.結(jié)構(gòu)可能對(duì)正常使用有些影響。但也不至于破壞、設(shè)計(jì)時(shí)，只要采取適當(dāng)構(gòu)造措施，或按微風(fēng)共振控制要求控制結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速即可.當(dāng)風(fēng)速進(jìn)入跨臨界范圍內(nèi)時(shí)，結(jié)構(gòu)有可能出現(xiàn)嚴(yán)重的振動(dòng)。甚至破壞,國(guó)內(nèi)外都曾發(fā)生過(guò)很多這類的損壞和破壞的事例 對(duì)此必須引起注意 4.2,12、對(duì)亞臨界的微風(fēng)共振、微風(fēng)共振時(shí)結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生共振聲響.但一般不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞，此時(shí)可采用調(diào)整結(jié)構(gòu)布置以使結(jié)構(gòu)基本周期T1改變而不發(fā)生微風(fēng)共振、或者控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速υcr,1不小于15m s。以降低共振的發(fā)生率,對(duì)跨臨界的強(qiáng)風(fēng)共振，設(shè)計(jì)時(shí)必須按不同振型對(duì)結(jié)構(gòu)予以驗(yàn)算。式 4 2。12，4。中的計(jì)算系數(shù)λj是對(duì)j振型情況下考慮與共振鎖住區(qū)分布有關(guān)的折算系數(shù),在臨界風(fēng)速υcr.j起始點(diǎn)高度H1以上至1,3υcr、j一段范圍內(nèi)均為鎖住區(qū) 風(fēng)速均為υcr。j,共振鎖住區(qū)的終點(diǎn)高度。式中υH,α為該地貌的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的風(fēng)速。H2一般常在頂點(diǎn)高度之上。故鎖住區(qū)常取到結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)，計(jì)算系數(shù)λj就根據(jù)此點(diǎn)而作出,個(gè)別情況如H2。H。可根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行計(jì)算,此時(shí)λj可按λj.H1.λj，H2、確定 如考慮安全、也可將H2取至頂點(diǎn)，若臨界風(fēng)速起始點(diǎn)在結(jié)構(gòu)頂部、不發(fā)生共振。也不必驗(yàn)算橫風(fēng)向的風(fēng)振荷載,臨界風(fēng)速υcr.j計(jì)算時(shí)、應(yīng)注意對(duì)不同振型是不同的，根據(jù)國(guó)外資料和我們的計(jì)算研究，一般考慮前四個(gè)振型就足夠了，但以前兩個(gè)振型的共振為最常見(jiàn)。還應(yīng)注意到,對(duì)跨臨界的強(qiáng)風(fēng)共振驗(yàn)算時(shí),考慮到結(jié)構(gòu)強(qiáng)風(fēng)共振的嚴(yán)重性及試驗(yàn)資料的局限性 應(yīng)盡量提高驗(yàn)算要求。一些國(guó)外規(guī)范如ISO 4354就要求考慮增大風(fēng)速驗(yàn)算、這里采用將頂部風(fēng)速增大到1,2倍以擴(kuò)大驗(yàn)算范圍，4、2，13，對(duì)于非圓截面的柱體.同樣也存在旋渦脫落等空氣動(dòng)力不穩(wěn)定問(wèn)題、但其規(guī)律更為復(fù)雜.國(guó)外的風(fēng)荷載規(guī)范逐漸趨向于也按隨機(jī)振動(dòng)的理論建立計(jì)算模型,目前、標(biāo)準(zhǔn)仍建議對(duì)重要的柔性結(jié)構(gòu)宜在風(fēng)洞試驗(yàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)計(jì)。4。2，14。基本風(fēng)速一般取當(dāng)?shù)乜諘缙教沟孛嫔?0m高度處10min時(shí)距 平均的年最大風(fēng)速觀測(cè)數(shù)據(jù)、經(jīng)概率統(tǒng)計(jì)得出50。30，年一遇最大值后確定的風(fēng)速,當(dāng)發(fā)生橫風(fēng)向風(fēng)振時(shí)。其順風(fēng)向與橫風(fēng)向綜合風(fēng)振效應(yīng)按矢量和計(jì)算，一般情況下 順風(fēng)向風(fēng)振與橫風(fēng)向風(fēng)振的相關(guān)性較小、當(dāng)發(fā)生橫風(fēng)向強(qiáng)風(fēng)共振時(shí)。順風(fēng)向的風(fēng)荷載可不考慮脈動(dòng)風(fēng)影響、僅考慮其靜力風(fēng)荷載組合.高聳結(jié)構(gòu)等效風(fēng)振系數(shù)一般在1、6 1。8左右 故順風(fēng)向靜力風(fēng)效應(yīng)可取總順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)的60。相當(dāng)于取等效風(fēng)振系數(shù)約為1 67,由于發(fā)生橫風(fēng)向共振時(shí)未必是設(shè)計(jì)風(fēng)壓條件、低于設(shè)計(jì)風(fēng)速的所有風(fēng)速都是可能發(fā)生的.故此時(shí)的順風(fēng)向風(fēng)荷載應(yīng)該為橫風(fēng)向共振條件下的對(duì)應(yīng)風(fēng)速下的風(fēng)荷載