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D。5.抗震驗(yàn)算D,5,1,在原規(guī)范中.σcr.0、15E.本次修訂將公式修改為、σcr、0,22E 0、22是0 15的1，47倍 而在日本標(biāo)準(zhǔn)。鋼制焊接油罐結(jié)構(gòu).JIS.B,8501規(guī)范中?？拐鹩?jì)算取.σcr,0。33E、在API 650附錄E中、取,σcr 0.41E，在現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),常壓立式儲(chǔ)罐抗震鑒定技術(shù)要求、SY 4046 93中，取。σcr，0.186E，是本規(guī)范取值的0.85倍.在JIS。B 8501中 σcr,的取值是本規(guī)范取值的1。5倍 API 650附錄E的 σcr，取值是本規(guī)范取值的1。86倍.多年來(lái).按JIS,B 8501進(jìn)行抗震計(jì)算,在工程中未出現(xiàn)過(guò)任何問題、近年來(lái)，對(duì)于國(guó)外工程按API、650附錄E進(jìn)行過(guò)大量的抗震計(jì)算也未出現(xiàn)過(guò)問題 因此、本規(guī)范取.σcr,0，22E是安全的 與JIS。B、8501,API,650附錄E比較.尚偏保守 D,5,2.罐壁底部的最大壓應(yīng)力σ1由兩部分組成、即和，其中為由罐體自重產(chǎn)生的軸向壓應(yīng)力,但在9度設(shè)防烈度區(qū)需考慮垂直地震的影響，故乘以垂直地震影響系數(shù)Cv.垂直地震影響為.對(duì)9度區(qū)則為 0,9,0。45,加上本身自重影響.故Cv,1 45 對(duì)7度和8度設(shè)防烈度區(qū)，不考慮垂直地震的影響.故Cv 1、第二項(xiàng)為由地震彎矩引起的彎曲應(yīng)力.使油罐一側(cè)產(chǎn)生壓應(yīng)力、應(yīng)為固定罐的彎曲應(yīng)力 但油罐實(shí)際是浮放于環(huán)梁基礎(chǔ)上的,在地震作用下.會(huì)產(chǎn)生翹離 從而使另一側(cè)罐壁產(chǎn)生更大的壓應(yīng)力、此時(shí)罐壁最大壓應(yīng)力要大于固定罐的.故應(yīng)乘以翹離影響系數(shù)CL、此CL表示翹離后的壓應(yīng)力和固定罐彎曲應(yīng)力的比值 按式。D.4。1，1,J。FW，F(xiàn)L 為沿罐壁底部單位長(zhǎng)度上的提離抵抗力，MN、m。采用API 650附錄E錨固系數(shù)表達(dá)式后.地震彎矩為μM1.所以沿罐壁底部單位長(zhǎng)度上的提離抵抗力為 MN，m，當(dāng),1時(shí) 即J,0.785時(shí),與罐壁底部相連的底板處于臨界狀態(tài) 但尚未離開罐基礎(chǔ)。當(dāng)J，0、785時(shí)、底板未翹離，當(dāng)J.1，54時(shí) 已錨固,所以在本規(guī)范式,D。5、2、1、中不存在翹離系數(shù)CL,當(dāng)0 785.J.1，54時(shí),底板邊緣已翹離,存在翹離系數(shù)CL.式.D,5。2。2,與原規(guī)范附錄D的表達(dá)式完全一致.