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5.2.軸心受壓構(gòu)件5、2.1，當(dāng)軸心受壓構(gòu)件截面有所削弱、如開孔或缺口等，時，應(yīng)按公式5。2.1計算其強度，式中Aen為有效凈截面面積,應(yīng)按下列規(guī)定確定 1。有效截面面積Ae按本規(guī)范第5，6、7條中的規(guī)定算得.2。若孔洞或缺口位于截面的無效部位 則Aen、Ae，若孔洞或缺口位于截面的有效部位,則Aen、Ae.位于有效部位的孔洞或缺口的面積.3 開圓孔的均勻受壓加勁板件的有效寬度b。e 可按下列公式確定。當(dāng)d0,b，0，1時.be,be 當(dāng)0 1、d0、b,0。5時、be。be、當(dāng)0 5。d0、b 0.7時。be.be,λc.0。53,式中。d0，孔徑、be。相應(yīng)未開孔均勻受壓加勁板件的有效寬度,按第5.6節(jié)的規(guī)定計算，b.t。板件的實際寬度。厚度,fy,鋼材的屈服強度，E、鋼材的彈性模量，若軸心受壓構(gòu)件截面沒有削弱.則僅需按公式5,2、2計算其穩(wěn)定性而毋須計算其強度,5.2,2。軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按公式5。2 2計算其穩(wěn)定性，通過理論分析和對各類開口、閉口截面冷彎薄壁型鋼軸心受壓構(gòu)件的試驗研究 證實軸心受壓桿件的穩(wěn)定性可采用單一柱子曲線進行計算.根據(jù)對現(xiàn)有試驗結(jié)果的統(tǒng)計分析和計算比較、柱子曲線可由基于邊緣屈服準(zhǔn)則的Perry公式計算.式中之初始相對偏心率ε0系按試驗結(jié)果經(jīng)分析比較確定 5、2,3，閉口截面 雙軸對稱開口截面的軸心受壓構(gòu)件多系在剛度較小的主平面內(nèi)彎曲失穩(wěn)，不卷邊的等邊單角鋼軸心受壓構(gòu)件系單軸對稱截面,由于截面形心和剪心不重合，因此在軸心壓力作用下、此類構(gòu)件有可能發(fā)生彎扭屈曲.但若能保證等邊單角鋼各外伸肢截面全部有效、則在軸心壓力作用下此類構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)承載能力比彎曲失穩(wěn)承載能力降低不多。鑒于在冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)中,單角鋼通常用于支撐等較為次要的構(gòu)件.為避免計算過于繁瑣、故近似將其歸入本條,對于受力較大的不卷邊等邊單角鋼壓桿。則宜作為單軸對稱開口截面按第5,2。4條的規(guī)定計算.5.2。4.5.2,5,近年來。國內(nèi)有關(guān)單位對單軸對稱開口截面軸心受壓構(gòu)件彎扭失穩(wěn)問題所進行的更為深入的理論分析和試驗研究表明 采用 換算長細比法。來計算此類構(gòu)件的整體穩(wěn)定性是可行的.故本規(guī)范仍沿用原規(guī)范的規(guī)定、但對其中扭轉(zhuǎn)屈曲計算長度和約束系數(shù)β的取值作了更明確的定義、以使有關(guān)規(guī)定的物理意義更為明晰.5。2，6,實腹式軸心受壓直桿的彈性屈曲臨界力通常均可不考慮剪切的影響,據(jù)計算 因剪切所致附加彎曲僅將使此類構(gòu)件的歐拉臨界力降低約0 3.左右.但是,對于格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件來說.當(dāng)其繞截面虛軸彎曲時、剪切變形較大、對構(gòu)件彎曲屈曲臨界力有顯著影響。故計算此類構(gòu)件的整體穩(wěn)定性時.對虛軸應(yīng)采用換算長細比來考慮剪切的影響,本條根據(jù)理論推導(dǎo)。列出了幾種常用的以綴板或綴條連接的雙肢或三肢格構(gòu)式構(gòu)件換算長細比的計算公式，本條有關(guān)格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件單肢長細比λ1的要求是為了保證單肢不先于構(gòu)件整體失穩(wěn) 5，2,7,格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)能承受按公式5.2。7算得的剪力.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件由于在制作，運輸及安裝過程中會產(chǎn)生初始彎曲、通常假定構(gòu)件的初始撓曲為一正弦半波。構(gòu)件中點處的最大初撓曲值不大于構(gòu)件全長的1。750.同時，軸心力的作用存在著不可避免的初始偏心 根據(jù)實測統(tǒng)計分析,一般可取此初始偏心值為0，05ρ，ρ系此構(gòu)件的截面核心距，在軸心力作用下，此格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件內(nèi)將會產(chǎn)生剪力,以受力最大截面邊緣屈服作為臨界條件。即可求得公式5。2，7所示之桿內(nèi)最大剪力V,