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6 連接的計算和構造6.1.連接的計算6 1 2,以美國康奈爾大學為主的AWS結構焊接委員會第11分委員會，在試驗研究的基礎上、于1976年提出了薄板結構焊接標準的建議、其中給出了喇叭形焊縫的設計方法。試驗證明,當被連板件的厚度t,4。5mm時。沿焊縫的橫向和縱向傳遞剪力的連接的破壞模式均為沿焊縫輪廊線處的薄板撕裂、美國1986年,冷彎型鋼結構構件設計規(guī)范 規(guī)定 當被連板件的厚度t.4mm時，單邊喇叭形焊縫端縫受剪時?？紤]傳力有一定的偏心。取標準強度為0。833Fu、喇叭形焊縫縱向受剪時考慮了兩種情況.當焊腳高度和被連板厚滿足t,0.7hf。2t 或當卷邊高度小于焊縫長度時，卷邊部分傳力甚少，薄板為單剪破壞。標準強度為0、75Fu.當焊腳高度滿足0，7hf 2t、或卷邊高度大于焊縫長度時.卷邊部分也可傳遞較大的剪力,能在焊縫的兩側發(fā)生薄板的雙剪破壞.標準強度成倍增長為1，5Fu,該規(guī)范的安全系數取為2。5,則上述各種情況的相應允許強度分別為,0.333Fu 0 3Fu和0。6Fu、該規(guī)范還規(guī)定，當被連板件的厚度t,4mm時，尚應按一般角焊縫進行驗算。在制定本規(guī)范條文時.參考美國86規(guī)范、按著相同的安全系數，轉化為我國的表迭形式、設，R、為美國規(guī)范所給的允許強度.Rk為按我國規(guī)范設計時的標準強度,則有 式中。γs和γR分別為我國的荷載平均分項系數和鋼材的抗力分項系數、將上式寫成我國規(guī)范的強度設計表達式、有?；?、由 11、式。將美國規(guī)范，R 中的Fu用f代換后得到轉化為我國設計強度的轉化系數為γs γR,近似取平均荷載分項系數γs。1 3。鋼材的抗力分項系數γR、1 165。對Q235鋼.最小強屈比為1 6。則轉化系數為2,423。相應的設計強度分別為0 81f.0 71f和1、42f.取整數即分別為0,8f,0。7f和1 4f。對板厚小于4mm的Q345鋼,其最小強屈比為1,5。相應的轉化系數為2，272，設計強度分別為0,76f,0，68f和1，36f 考慮到喇叭形焊縫在我國的研究和應用尚不充分。在本條文的編寫中，偏于安全的將雙剪破壞的設計強度按單剪取值。同時將Q345鋼的相應設計強度表達式近似取為Q235鋼的相應式子，6、1。4 為了與其他機械式連接件的承載力設計值表達式相協調，將普通螺栓連接強度的應力表達式改為單個螺栓的承載力設計值表達式.6,1。7.用于壓型鋼板之間和壓型鋼板與冷彎型鋼等支承構件之間的緊固件連接的承載力設計值,一般應由生產廠家通過試驗確定.歐洲建議、Recommendations、for、Steel,Construction。ECCS。TC7。The.Design and Testing,of、Connections in。Steel.Sheeting,and，Sections.對常用的抽芯鉚釘 自攻螺釘和射釘等的連接強度做過大量試驗研究工作,總結出保證連接不出現脆性破壞的構造要求和偏于安全的計算方法 大量試驗表明.承受拉力的壓型鋼板與冷彎型鋼等支承構件間的緊固件有可能被從基材中拔出而失效。也可能被連接的薄鋼板沿連接件頭部被剪脫或拉脫而失效.后者在承受風力作用時有可能出現疲勞破壞,因此歐洲建議中規(guī)定。遇風組合作用時,連接件的抗剪脫和抗拉脫的抗拉承載力設計值取靜荷作用時的一半、建議還采用不同的折減系數、考慮連接件在壓型鋼板波谷的不同部位設置時 可能產生的杠桿力和兩個連接件傳力不等而帶來的不利影響 試驗表明傳遞剪力的連接不存在遇風組合的疲勞問題.抗剪連接的破壞模式主要以被連接板件的撕裂和連接件的傾斜拔出為主 單個連接件的抗剪承載力設計值僅與被連板件的厚度和其屈服強度的標準值以及連接件的直徑有關、我國一些單位也對抽芯鉚釘和自攻螺釘連接做過試驗研究.并證實了歐洲建議所建議的公式是偏于安全保守的.因此本規(guī)范采用了這些公式，只做了強度設計值的代換,歐洲建議規(guī)定,永久荷載的荷載分項系數為1,3.活荷載的為1、5，與薄鋼板連接的緊固件的抗力分項系數為γm。1。1,因此當取平均荷載分項系數為1，4時.歐洲建議在連接的承載力設計值之外的安全系數為1 4.1.1.1.54,我國的相應平均荷載分項系數為1.3。取連接的抗力分項系數與鋼材的相同，即γR,1,165,則相應的安全系數為1。3.1 165,1 52.可見中、歐雙方在冷彎薄壁型鋼結構方面的安全系數基本相當。歐洲建議中所用的屈服強度的設計值σe相當于我國的鋼材標準強度fy、因此取γRf 1.165f，σe，對公式進行代換 也就是說對歐洲建議的公式的右側均乘以1，165。并用f取代σe,即得規(guī)范中的相應公式 需要說明的是，為了簡化公式 將抽芯鉚釘的抗剪強度設計值計算表達式取與自攻螺釘相當的表達式