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9.2、進(jìn)出水流道9，2。2 有關(guān)試驗(yàn)研究表明,進(jìn)水流道的設(shè)計(jì)，主要問題是要保證其出口流速和壓力分布比較均勻。為此,要求進(jìn)水流道型線平順.各斷面面積沿程變化均勻合理.且進(jìn)口斷面處流速宜控制不大于1。0m s，以減小水力損失 為水泵運(yùn)行提供良好的水流條件、9。2、3，肘形進(jìn)水流道是目前國內(nèi)外采用最廣泛的一種流道形式、如國內(nèi)已建成的兩座最大軸流泵站、水泵葉輪直徑分別為4.5m和4，0m。配套電動(dòng)機(jī)功率分別為5000kW和6000kW,都是采用這種流道形式.經(jīng)多年運(yùn)行檢驗(yàn)，情況良好 我國部分泵站肘形進(jìn)水流道的設(shè)計(jì)成果,有些經(jīng)過裝置試驗(yàn)驗(yàn)證,見表8、表9和圖2.由表9可知、多數(shù)泵站肘形進(jìn)水流道H。D、1，5,2，2，B，D 2,0.2 5、L D、3，5、4 0、hk,D,0.8 1,0。Ro。D,0，8.1.0?？勺鳛樵O(shè)計(jì)肘形進(jìn)水流道的控制性數(shù)據(jù),由于肘形進(jìn)水流道是逐漸收縮的、流道內(nèi)的水流狀態(tài)較好,水力損失較小，但不足之處是其底面高程比水泵葉輪中心線高程低得較多、造成泵房底板高程較低、致使泵房地基開挖較深，需增加一定的工程投資.鐘形進(jìn)水流道也是一種較好的流道型式 根據(jù)幾座采用鐘形進(jìn)水流道的泵站裝置試驗(yàn)資料。與肘形進(jìn)水流道相比 鐘形進(jìn)水流道的平面寬度較大、B、D值一般為2 5，2，8。而高度較小、H,D值一般為1。1,1，4、這樣可提高泵房底板高程.減少泵房地基開挖深度。機(jī)組段間需填充的混凝土量也較少。因而可節(jié)省一定的工程量、例如,兩座水泵葉輪直徑相同的泵站 分別采用肘形進(jìn)水流道和鐘形進(jìn)水流道。采用鐘形進(jìn)水流道的泵站與采用肘形進(jìn)水流道的泵站相比,設(shè)計(jì)揚(yáng)程高 單泵設(shè)計(jì)流量大，而泵房地基開挖深度反而淺 混凝土用量反而少.見表10,根據(jù)鐘形進(jìn)水流道的裝置試驗(yàn)結(jié)果、其裝置效率并不比肘型進(jìn)水流道的裝置效率低，因此,國外一些大、中型泵站采用鐘形進(jìn)水流道的較多。近幾年來，國內(nèi)泵站也有采用鐘形進(jìn)水流道的、運(yùn)行情況證明效果良好、有關(guān)試驗(yàn)資料表明,在水泵葉片安裝角相同的情況下、無論是肘形進(jìn)水流道或鐘形進(jìn)水流道。當(dāng)進(jìn)口上緣,頂板延長線與進(jìn)口斷面的延長線的交點(diǎn) 的淹沒水深大于0、35m時(shí)、基本上未出現(xiàn)局部漩渦.當(dāng)淹沒水深在0，2m。0,3m時(shí).流道進(jìn)口水面產(chǎn)生時(shí)隱時(shí)現(xiàn)的漩渦,有時(shí)渦帶還伸入流道進(jìn)口內(nèi).但此時(shí)對水泵性能的影響并不大,機(jī)組仍能正常運(yùn)行，當(dāng)淹沒水深在0 1m。0.18m時(shí).進(jìn)口水面漩渦出現(xiàn)頻繁,當(dāng)淹沒水深為0,06m時(shí)，漩渦劇烈 并夾帶大量空氣進(jìn)入流道。致使水泵運(yùn)行不穩(wěn)。噪聲嚴(yán)重、因此 本規(guī)范規(guī)定進(jìn)水流道進(jìn)口上緣的最小淹沒水深為0、5m，即應(yīng)淹沒在進(jìn)水池最低運(yùn)行水位以下至少0 5m、進(jìn)水流道的進(jìn)口段底面一般宜做成平底.為了抬高進(jìn)水池和前池的底部高程 降低其兩岸翼墻的高度，以減少地基土石方開挖量和混凝土工程量.可將進(jìn)水流道進(jìn)口段底面向進(jìn)口方向上翹,即做成斜坡面形式.根據(jù)我國部分泵站的工程實(shí)踐。除有些泵站進(jìn)水流道進(jìn)口段底面做成平底外。多數(shù)泵站進(jìn)水流道的進(jìn)口段底面上翹角采用7，11.見表9，因此,本規(guī)范規(guī)定進(jìn)水流道進(jìn)口段底面上翹角不宜大于12、關(guān)于進(jìn)口段頂板仰角,我國多數(shù)泵站的進(jìn)水流道采用20,28,也有個(gè)別泵站采用32。見表9.因此、本規(guī)范規(guī)定進(jìn)水流道進(jìn)口段頂板仰角不宜大于30 9、2,4.出水流道布置對泵站的裝置效率影響很大 因此流道的型線變化應(yīng)比較均勻，為了減小水力損失。出口流速應(yīng)控制在1、5m.s以下 當(dāng)出口裝有拍門時(shí) 可控制在2、0m,s。如果水泵出水室出口處流速過大，宜在其后面直至出水流道出口設(shè)置擴(kuò)散段 以降低流速,擴(kuò)散段的當(dāng)量擴(kuò)散角不宜過大,一般取8.12，較為合適，9,2，6,直管式出水流道進(jìn)口與水泵出水室相連接.然后沿水平方向或向上傾斜至出水池.為了便于機(jī)組啟動(dòng)和排除管內(nèi)空氣，在流道出口常采用拍門或快速閘門斷流,并在門后管道較高處設(shè)置通氣孔。以減少水流脈動(dòng)壓力。機(jī)組停機(jī)時(shí)還可向流道內(nèi)補(bǔ)氣.避免流道內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓.減少關(guān)閉拍門時(shí)的撞擊力,改善流道和拍門的工作條件、9,2 7，虹吸式出水流道的進(jìn)口與水泵出水室相連接，出口淹沒在出水池最低運(yùn)行水位以下.中間較高部位為駝峰。并略高于出水池最高運(yùn)行水位、在滿足防洪要求的前提下、出口可不設(shè)快速閘門或拍門、在正常運(yùn)行工況下。由于出水流道的虹吸作用.其頂部出現(xiàn)負(fù)壓 停機(jī)時(shí)，需及時(shí)打開設(shè)在駝峰頂部的真空破壞閥、使空氣進(jìn)入流道而破壞真空，從而切斷駝峰兩側(cè)的水流,防止出水池的水向水泵倒灌,使機(jī)組很快停穩(wěn),根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn).駝峰頂部的真空度一般應(yīng)限制在7m。8m水柱高。因此本規(guī)范規(guī)定駝峰頂部的真空度不應(yīng)超過7 5m水柱高。駝峰斷面的高度對該處的流速和壓力分布均有影響 如果高度較大,斷面處的上，下壓差就會(huì)很大 工程實(shí)踐證明。在盡量減少局部水力損失的情況下.壓低駝峰斷面的高度是有好處的。這樣一方面可加大駝峰頂部流速。使水流夾氣能力增加，并可減小該斷面處的上.下壓差，另一方面可減少駝峰頂部的存氣量。便于及早形成虹吸和滿管流，而且還可減小駝峰頂部的真空度，從而增大適應(yīng)出水池水位變化的范圍、因此駝峰處斷面宜設(shè)計(jì)成扁平狀.9，2.9.由于大，中型泵站機(jī)組功率較大,如出水流道的水力損失稍有增大.將使電能有較多的消耗.因此常將出水流道的出口上緣,頂板延長線與出口斷面的延長線的交點(diǎn).淹沒在出水池最低運(yùn)行水位以下0、3m,0,5m.當(dāng)流道寬度較大時(shí) 為了減小出口拍門或快速閘門的跨度 常在流道中間設(shè)置隔水墩，有關(guān)試驗(yàn)資料表明,如果隔水墩布置不當(dāng).將影響分流效果.使出流分配不均勻。增加出水流道的水力損失,因此。隔水墩起點(diǎn)位置距水泵出水室宜遠(yuǎn)一點(diǎn).待至水泵出流流速較均勻處再分隔為好。一般隔水墩起點(diǎn)位置與機(jī)組中心線距離不應(yīng)小于水泵出口直徑的2倍，