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8，2、結(jié)構(gòu)計算8。2.1。翻車機房車道板 梁，及受煤坑車道梁的活荷載應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準.鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范。TB,10002的.中、活載，標(biāo)準荷載及與其有關(guān)的荷載系數(shù)進行計算 8，2、2.翻車機房,受煤坑及儲煤場的地下結(jié)構(gòu)應(yīng)計入土壓力,地下水壓力及浮力。并與活荷載和結(jié)構(gòu)自重進行最不利組合。8，2.3.在水平力作用下。翻車機房。受煤坑及儲煤場地下結(jié)構(gòu)的各層樓。底板可作為側(cè)墻的水平支點，8，2、4.堆取料機鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)沿縱向宜按彈性地基梁計算.基礎(chǔ)梁可不做疲勞驗算。堆取料機荷載的動力系數(shù)可取1,1,其準永久值系數(shù)可取0.6,8，2,5.落煤筒筒內(nèi)儲料所產(chǎn)生的側(cè)壓力 豎向壓力及摩擦力應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準.鋼筋混凝土筒倉設(shè)計標(biāo)準.GB、50077中有關(guān)深倉的規(guī)定計算.筒壁外堆料所產(chǎn)生的側(cè)壓力應(yīng)按主動土壓力公式計算,筒壁外側(cè)所產(chǎn)生的摩擦力可按下式計算 式中,Pf 筒壁外側(cè)所產(chǎn)生的摩擦力,Ph。筒壁外堆料所產(chǎn)生的側(cè)壓力 應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準，鋼筋混凝土筒倉設(shè)計標(biāo)準,GB、50077中的規(guī)定取用 重力密度取自然堆積密度應(yīng)按本標(biāo)準第4。6.2條的規(guī)定選用，δ,堆料對落煤筒外壁的摩擦角.8,2,6.落煤筒的筒體結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)應(yīng)按下列工況計算.1,筒內(nèi)滿載.外部料堆完整，結(jié)構(gòu)自重 樓面及屋面活荷載、輸送機棧橋的永久荷載.可變荷載,膠帶拉力 筒身外露部分及相連接的輸送機棧橋的風(fēng)荷載或地震作用，2。筒內(nèi)滿載.除60 角的扇形面積外 料堆其他部分完整,其他與第1款相同。3。筒內(nèi)滿載,外無堆料，沿落煤筒全高作用的風(fēng)荷載或地震作用，其他與第1款相同.4、筒內(nèi)卸空,外部料堆完整。其他與第1款相同。8。2，7，本標(biāo)準第8,2,6條的四種工況中 除樓 屋面活荷載.包括落煤筒及輸送機棧橋 的荷載組合值系數(shù)應(yīng)取0。7外.其他可變荷載組合值系數(shù)均應(yīng)取1，0，8。2。8，落煤筒抗震計算應(yīng)符合下列規(guī)定,1 落煤筒應(yīng)進行水平地震作用和作用效應(yīng)計算,地震影響系數(shù)應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準、構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范。GB 50191規(guī)定的抗震計算水準B確定。2.落煤筒水平地震作用和作用效應(yīng)可采用底部剪力法計算,其水平地震影響系數(shù)應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準、構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范，GB.50191中的有關(guān)規(guī)定計算.3 計算落煤筒自振周期及地震作用時、落煤筒內(nèi)儲料荷載可取用滿筒儲料荷載標(biāo)準值的80,4，作用于落煤筒的堆料壓力標(biāo)準值可按下列公式計算。式中、Ea。煤頂以下h處堆料壓力標(biāo)準值,h,煤頂至計算截面的高度 Ka，煤堆地震或非地震側(cè)壓力系數(shù)。η 落煤筒外壁與垂線夾角 逆時針為正值、順時針為負值，β、煤堆表面的傾斜角、φ 堆料內(nèi)摩擦角。動壓力計算時取φ,θ.δ 堆料對落煤筒外壁的摩擦角,動壓力計算時取δ，θ γ。堆料重力密度。動壓力計算時取γ、cosθ θ。地震角.當(dāng)基本地震烈度為7度，8度,9度時,θ值分別取1，30.3,6。5.落煤筒水平地震作用標(biāo)準值效應(yīng)應(yīng)按下式確定 式中。SEK一一水平地震作用標(biāo)準值效應(yīng) SEK1 SEK2.分別為筒身第一.二振型的水平地震作用標(biāo)準值效應(yīng)。ξ 地震效應(yīng)折減系數(shù).取0,5，6 落煤筒筒身截面抗震強度驗算時.地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合可按下列公式計算。式中.S，筒身內(nèi)力組合設(shè)計值、包括彎矩 剪力,軸向力的設(shè)計值。γG，重力荷載分項系數(shù),按本標(biāo)準第4。1。10條采用、γEh 水平地震作用分項系數(shù) 取1 3 γS。堆料動壓力分項系數(shù)取1 3、γRE.承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取0，85、CG.CEh,CS，分別為重力荷載、水平地震作用及堆料動壓力的作用效應(yīng)系數(shù)、GE，重力荷載代表值.除儲料按本條第3款計算外、其他可變荷載的組合值系數(shù)按現(xiàn)行國家標(biāo)準，構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范。GB,50191中有關(guān)規(guī)定采用,EhK，水平地震作用標(biāo)準值.按現(xiàn)行國家標(biāo)準、構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范.GB 50191中有關(guān)規(guī)定計算 FSK,堆料動壓力標(biāo)準值 按本條第4款計算,ψS.堆料動壓力組合系數(shù)。取1.0.R，落煤筒筒身截面承載力設(shè)計值,8，2。9.落煤筒基礎(chǔ)底面在荷載基本組合作用下，基底不應(yīng)出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū),在地震組合作用下 可出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū) 但零應(yīng)力區(qū)的面積不應(yīng)大于底面全面積的1、4、8.2。10.落煤筒筒壁最大裂縫寬度不應(yīng)大于0,2mm，8.2 11，落煤筒整體的傾覆驗算應(yīng)按本標(biāo)準第4 1、10條進行計算，對抗傾覆有利的永久荷載的分項系數(shù)應(yīng)取0。85.8，2、12.受堆料荷載影響的構(gòu)筑物，地道及擋墻應(yīng)計入料堆附加荷載的影響.外圍護結(jié)構(gòu)利用中心筒支承時、應(yīng)計算其對中心筒的影響,8 2 13。料堆中支架構(gòu)件所承受的堆料壓力，應(yīng)按梯形楔體計算。并應(yīng)考慮堆料壓力來自任何可能的方向。8.2 14 儲煤場的圍護結(jié)構(gòu)應(yīng)計算場內(nèi)堆煤對結(jié)構(gòu)的不利影響 當(dāng)采用網(wǎng)架。網(wǎng)殼等空間結(jié)構(gòu)體系時.應(yīng)采取消除 限制堆煤引起的地基不均勻沉降的措施 8 2、15，煤倉的荷載分類及荷載效應(yīng)組合應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準,鋼筋混凝土筒倉設(shè)計標(biāo)準，GB，50077的有關(guān)規(guī)定、8、2.16、筒倉結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時 所有結(jié)構(gòu)構(gòu)件均應(yīng)進行承載力計算、對薄壁構(gòu)件的水平、豎向及其安全控制部位的承載力使用軟件計算時、應(yīng)按筒倉結(jié)構(gòu)的受力特性進行復(fù)核分析 確認其合理性、可靠性后方可作為工程設(shè)計的依據(jù)、8。2。17、煤倉結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時 倉壁、倉底的最大裂縫寬度允許值應(yīng)符合下列規(guī)定 1。對于干旱少雨、年降水量少于蒸發(fā)量,相對濕度小于10,的地區(qū) 且貯料的含水量小于10，時,筒倉最大裂縫寬度wmax的允許值應(yīng)為0.3mm 2，其他條件時.筒倉最大裂縫寬度wmax的允許值應(yīng)為0，2mm,3。對于受人為或自然侵蝕性物質(zhì)嚴重影響的筒倉，應(yīng)按不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件計算,8。2，18,抗震設(shè)防地區(qū)的煤倉應(yīng)進行抗震驗算。當(dāng)圓形煤倉倉壁與倉底整體連接時，倉壁，倉底可不進行抗震驗算.倉下支承結(jié)構(gòu)為柱支承時.可按單質(zhì)點結(jié)構(gòu)體系簡化計算、筒壁支承的煤倉倉上建筑地震作用增大系數(shù)宜取4,0。