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11。2。計(jì)算要點(diǎn)11，2，1。井塔應(yīng)按本規(guī)范第5章多遇地震確定地震影響系數(shù)、并進(jìn)行地震作用和作用效應(yīng)計(jì)算、11。2 2。符合下列條件之一的井塔可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算 但應(yīng)滿足相應(yīng)的抗震措施要求.1 7度、類場(chǎng)地且塔高不大于50m的鋼筋混凝土筒體井塔,2，7度。類場(chǎng)地的鋼井塔。11。2，3、鋼筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05。鋼井塔在多遇地震下的阻尼比可采用0,03.在罕遇地震下的阻尼比可采用0 04.11、2,4.井塔應(yīng)按兩個(gè)主軸方向分別進(jìn)行水平地震作用計(jì)算 11,2 5。井塔的水平地震作用計(jì)算應(yīng)采用振型分解反應(yīng)譜法，計(jì)算模型應(yīng)符合下列規(guī)定。1 鋼筋混凝土筒體井塔 當(dāng)各層樓板符合本規(guī)范第11、1,8條各款規(guī)定時(shí).可采用平面結(jié)構(gòu)空間協(xié)同計(jì)算模型、其他條件下。宜采用空間桿,薄壁桿系或空間桿，墻板元計(jì)算模型、當(dāng)采用平面結(jié)構(gòu)空間協(xié)同計(jì)算模型時(shí)、各樓層可取兩個(gè)正交的水平位移和一個(gè)轉(zhuǎn)角共三個(gè)自由度、質(zhì)心偏移值應(yīng)按各樓層重力荷載的實(shí)際分布確定.但不應(yīng)小于垂直于計(jì)算地震作用方向的井塔寬度的5、2、鋼筋混凝土和鋼框架結(jié)構(gòu)井塔均宜采用空間桿系模型，3、鋼框架。支撐結(jié)構(gòu)井塔應(yīng)采用空間桿系計(jì)算模型.11.2,6。9度時(shí)且高度大于60m的井塔宜采用時(shí)程分析法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算、采用時(shí)程分析法時(shí)。應(yīng)符合本規(guī)范第5。1 3條,第5。1。7條等的有關(guān)規(guī)定 11.2.7。采用振型分解反應(yīng)譜法時(shí) 鋼筋混凝土井塔應(yīng)取不少于9個(gè)振型.鋼井塔應(yīng)取不少于15個(gè)振型，11.2,8 地震作用計(jì)算時(shí) 井塔的重力荷載代表值應(yīng)按下列規(guī)定采用，1,結(jié)構(gòu)、放置在樓層上的各種設(shè)備 固定在井塔上的套架及各種剛性罐道等應(yīng)采用自重標(biāo)準(zhǔn)值的100。2、樓面可變荷載組合值系數(shù)按實(shí)際情況計(jì)算時(shí)。應(yīng)取1，0 按等效均布荷載計(jì)算時(shí).應(yīng)取0。5、3、屋面雪荷載的組合值系數(shù)應(yīng)取0 5,4.礦倉(cāng)貯料荷載的組合值系數(shù)應(yīng)采用滿倉(cāng)貯料時(shí)的0。8，11 2.9.9度時(shí) 井塔應(yīng)計(jì)算豎向地震作用、并應(yīng)與水平地震作用進(jìn)行不利組合.11,2,10.井塔的豎向地震作用效應(yīng)應(yīng)按本規(guī)范第5.3,1條的規(guī)定計(jì)算。豎向地震作用效應(yīng)應(yīng)乘以增大系數(shù)2 5.11。2.11,井塔結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行截面抗震驗(yàn)算時(shí) 地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合應(yīng)符合本規(guī)范第10.2 10條的規(guī)定 11.2、12、鋼筋混凝土筒，框架結(jié)構(gòu)井塔在水平地震作用下、絞車大廳以下任一層框架柱承受的總地震剪力不應(yīng)小于井塔底層總地震剪力的20.與按筒 框架計(jì)算的框架部分最大層剪力的1 5倍二者的較小值。該層各柱的剪力和上、下兩端彎矩 以及與該層柱相連接的框架梁兩端彎矩和剪力。均應(yīng)按同比例作相應(yīng)調(diào)整,11。2，13，鋼框架.支撐結(jié)構(gòu)井塔在水平地震作用下。絞車大廳以下任一層框架柱承受的總地震剪力不應(yīng)小于井塔底層總地震剪力的25,與框架部分計(jì)算最大層剪力的1、8倍二者的較小值。該層各柱的剪力和上。下兩端彎矩.以及與該層柱相連接的框架梁兩端彎矩和剪力均應(yīng)按同比例作相應(yīng)調(diào)整。11.2.14.鋼筋混凝土井塔的框架梁，含跨高比大于2。5的筒壁連梁 柱在進(jìn)行截面抗震驗(yàn)算時(shí),組合的內(nèi)力應(yīng)按本規(guī)范第10,2。11條的規(guī)定進(jìn)行調(diào)整.11，2、15 鋼筋混凝土井塔中一級(jí)，二級(jí),三級(jí)框架的角柱 按本規(guī)范第10。2。11條調(diào)整后的組合的彎矩設(shè)計(jì)值。剪力設(shè)計(jì)值、尚應(yīng)乘以不小于1,10的增大系數(shù),11 2，16 鋼筋混凝土井塔的框架為一級(jí)。二級(jí)時(shí)，梁、柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)應(yīng)按本規(guī)范附錄D進(jìn)行截面抗震驗(yàn)算，11,2、17，鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)井塔的筒壁在進(jìn)行截面抗震驗(yàn)算時(shí),底層筒壁的截面組合的剪力設(shè)計(jì)值，一級(jí)、二級(jí),三級(jí)時(shí) 應(yīng)分別乘以1，6.1，4.1 2的增大系數(shù) 11，2 18.鋼筋混凝土井塔的梁，連梁,柱。筒壁的截面組合的剪力設(shè)計(jì)值,應(yīng)符合本規(guī)范第6，2 16條的規(guī)定 11、2,19，鋼井塔進(jìn)行地震作用下的內(nèi)力和變形分析時(shí)、應(yīng)按本規(guī)范第3。5.3條的規(guī)定計(jì)入重力二階效應(yīng)的影響 11，2，20、鋼筋混凝土井塔筒壁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)按本規(guī)范表5,4、2中抗震墻的規(guī)定采用 11.2，21、鋼框架結(jié)構(gòu)井塔柱端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值 8度,9度時(shí)、應(yīng)分別乘以1.05和1、15的增大系數(shù)。當(dāng)柱所在樓層的受剪承載力比上一層的受剪承載力高出25?；蛑S力設(shè)計(jì)值與柱全截面面積和鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積的比值不超過0。4，或作為軸心受壓構(gòu)件在2倍地震作用下的組合軸力設(shè)計(jì)值滿足穩(wěn)定性要求時(shí)，可不予以調(diào)整。11、2，22，鋼框架結(jié)構(gòu)井塔梁。柱節(jié)點(diǎn)域應(yīng)符合下列規(guī)定.1 節(jié)點(diǎn)域腹板厚度應(yīng)符合下式要求，tw，hb。hc。90，11、2、22、1,式中。tw。柱在節(jié)點(diǎn)域的腹板厚度、hb、節(jié)點(diǎn)域處梁腹板高度 hc 節(jié)點(diǎn)域處柱腹板高度,2，節(jié)點(diǎn)域的屈服承載力應(yīng)符合下列要求，Mb1,Mb2、Vp，4,3.?v γRE。11，2、22，2。工字形截面柱 Vp,hbhbtw，11，2 22.3。箱形截面柱,Vp，1，8hbhbtw。11,2 22、4 式中,Mb1.Mb2.分別為節(jié)點(diǎn)域兩側(cè)梁的彎矩設(shè)計(jì)值.Vp。節(jié)點(diǎn)域的體積、?v,鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 γRE,節(jié)點(diǎn)域承載力抗震調(diào)整系數(shù) 應(yīng)取0.85。3、7度，9度時(shí),節(jié)點(diǎn)域的屈服承載力尚應(yīng)符合下式要求,ζ Mpb1，Mpb2，Vp,4,3、?v。11 2。22、5 式中 Mpb1,Mpb2、分別為節(jié)點(diǎn)域兩側(cè)梁的全塑性受彎承載力.ζ，折減系數(shù)，7度時(shí)可取0.6、8度.9度時(shí)可取0、7,11,2.23 鋼框架,支撐結(jié)構(gòu)井塔支撐斜桿的受壓承載力應(yīng)按下列公式驗(yàn)算。式中.N，支撐斜桿的軸力設(shè)計(jì)值。Abr，支撐斜桿的截面面積、φ，軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，ψ，受循環(huán)荷載時(shí)的強(qiáng)度降低系數(shù).λ，λn.支撐斜桿的長(zhǎng)細(xì)比和正則化長(zhǎng)細(xì)比 通用長(zhǎng)細(xì)比。E，支撐斜桿材料的彈性模量、?。支撐斜桿材料的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.?ay、鋼材的屈服強(qiáng)度,γRE 支撐承載力抗震調(diào)整系數(shù)。應(yīng)取0，80,11、2。24.井塔采用固接于井筒上的井頸基礎(chǔ).抗震計(jì)算時(shí)。宜計(jì)及井塔、井筒和土的相互作用。不按相互作用進(jìn)行抗震計(jì)算且為 類場(chǎng)地時(shí)。應(yīng)將計(jì)算的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以1,4的增大系數(shù)，