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4 3，電機(jī)基礎(chǔ)4,3。1，電機(jī)基礎(chǔ)宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 結(jié)構(gòu)選型及力學(xué)分析應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第4。1、2條規(guī)定、4,3,2、框架式電機(jī)基礎(chǔ)頂板振動(dòng)控制點(diǎn)的橫向水平振動(dòng)位移可按下列公式計(jì)算、式中、uxψ 框架式電機(jī)基礎(chǔ)頂板振動(dòng)控制點(diǎn)的橫向水平振動(dòng)位移.m ux,頂板重心的橫向水平振動(dòng)位移 m uψ一一頂板的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)角位移 rad Ksx，基礎(chǔ)及地基的總橫向水平剛度，kN.m.Ksψ 基礎(chǔ)及地基的總抗扭剛度。kN、m ωx.頂板的水平橫向固有圓頻率.r min,ωψ一一頂板的扭轉(zhuǎn)向固有圓頻率.r,min。loj,第j榀橫向框架平面到頂板重心的距離、m h4。基礎(chǔ)底板底面至頂板頂面的距離，m,Kxj，第j榀橫向框架的水平剛度、kN,m。δj,無(wú)因次系數(shù).lψ，基礎(chǔ)頂板重心到振動(dòng)控制點(diǎn)的水平距離，m，Ibj、第j榀橫向框架橫梁的截面慣性矩.m4 Icj 第j榀橫向框架柱的截面慣性矩,m4.hj.第j榀橫向框架柱的計(jì)算高度 m,lj,第j榀橫向框架橫梁的計(jì)算跨度 m、可取兩個(gè)柱子中心線距離的0，9倍，Jw、折算質(zhì)量ms對(duì)通過(guò)頂板重心豎向軸的慣性矩.t。m2 ld。頂板的長(zhǎng)度 m。me 基組折算質(zhì)量、可取全部機(jī)器質(zhì)量，基礎(chǔ)頂板及柱子質(zhì)量的0、3倍 Ec.混凝土的彈性模量.kPa。Fvx一一作用在基礎(chǔ)頂板的水平橫向擾力、kN.4，3.3,框架式電機(jī)基礎(chǔ)頂板振動(dòng)控制點(diǎn)的縱向水平振動(dòng)位移可按下列公式計(jì)算 式中，uyψ,框架式電機(jī)基礎(chǔ)頂板振動(dòng)控制點(diǎn)的縱向水平振動(dòng)位移.m uy、頂板重心的縱向水平振動(dòng)位移，m Ksy 基礎(chǔ)及地基的總縱向水平剛度,kN，m，ωy 頂板的水平縱向固有圓頻率，r。min、loi 一第i榀縱向框架平面到頂板重心的距離、m,Kyi.第i榀縱向框架的水平剛度。kN m、δi.無(wú)因次系數(shù)。Ibi,第i榀縱向框架橫梁的截面慣性矩 m4,Ici.第i榀縱向框架柱的截面慣性矩，m4.Hi，一第i榀縱向框架柱的計(jì)算高度。m。li，第i榀縱向框架橫梁的計(jì)算跨度，m，可取兩個(gè)柱子中心線距離的0.9倍 lb.頂板的寬度，m，4,3、4 當(dāng)電機(jī)基礎(chǔ)不驗(yàn)算由動(dòng)力荷載和溫度差產(chǎn)生的平面彎曲應(yīng)力時(shí)，頂板梁側(cè)面配置的構(gòu)造配筋 圖4。3，4.應(yīng)符合下列規(guī)定、1、上部構(gòu)造鋼筋的截面AR2不應(yīng)小于0，1,bnhn 2,下部構(gòu)造鋼筋的截面AR1不應(yīng)小于0、1.bh，3 鋼筋直徑不應(yīng)小于16mm、間距宜取150mm。250mm，4，3.5,基礎(chǔ)構(gòu)件的承載力計(jì)算,可按本標(biāo)準(zhǔn)第4、1節(jié)的規(guī)定確定 4、3。6，電機(jī)基礎(chǔ)采用大塊式和墻式基礎(chǔ)時(shí) 動(dòng)力計(jì)算與構(gòu)造要求可按本標(biāo)準(zhǔn)第5章的規(guī)定確定.