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5,2.振動計算5,2.1.豎向擾力作用在基組坐標系.圖5 2、1、的重心時.基礎(chǔ)頂面控制點沿z軸的豎向振動位移 可按下列公式計算，式中、uzz,基礎(chǔ)頂面控制點由于豎向振動產(chǎn)生的沿z軸豎向振動位移、m.Fvz、機器的豎向擾力、kN、Kz.天然地基的抗壓剛度。kN。m、當為樁基時應(yīng)采用Kpz。ω，機器的擾力圓頻率.rad、s ωnz、一基組的豎向振動固有圓頻率、rad,s。ζz一一天然地基的豎向阻尼比 當為樁基時應(yīng)采用ζpz,m。天然地基上基組的質(zhì)量。t，當為樁基時采用mpz、可按公式、3，4.19 1,計算，mf 基礎(chǔ)的質(zhì)量、t，mm?；A(chǔ)上機器及附屬設(shè)備的質(zhì)量,t、ms,基礎(chǔ)底板上回填土的質(zhì)量,t,5，2、2、基組在繞z軸的扭轉(zhuǎn)力矩Mψ和沿y軸向偏心的水平擾力Fvx作用下 圖5、2,2 基礎(chǔ)頂面控制點B處沿x軸、y軸的水平向扭轉(zhuǎn)振動位移 可按下列公式計算 式中 uxψ一一基礎(chǔ)頂面控制點由于扭轉(zhuǎn)振動產(chǎn)生的沿x軸的水平振動位移，m、uyψ一，基礎(chǔ)頂面控制點由于扭轉(zhuǎn)振動產(chǎn)生的沿y軸的水平振動位移.m uψ.基組繞z軸的扭轉(zhuǎn)振動角位移,rad,lx,ly?；A(chǔ)頂面控制點至z軸的距離分別在x軸 y軸的投影長度，m,Mψ。機器的扭轉(zhuǎn)擾力矩，kN、m,Fvx.機器沿x軸的水平擾力 kN ey.機器水平擾力Fvx沿y軸向的偏心距,m。Kψ.天然地基的抗扭剛度。kN，m。當為樁基時應(yīng)采用Kpψ.ωnψ、基組的扭轉(zhuǎn)振動固有圓頻率、rad、s、ζψ 天然地基的扭轉(zhuǎn)振動阻尼比,當為樁基時應(yīng)采用ζpψ,Jψ?；M，天然地基、對扭轉(zhuǎn)軸z軸的轉(zhuǎn)動慣量。t.m2、當為樁基時應(yīng)取Jpψ,5,2、3，基組在水平擾力Fvx和沿x軸向偏心的豎向擾力Fvz作用下，圖5.2.3，基礎(chǔ)頂面控制點沿z軸豎向和沿x軸水平向的振動位移。可按下列公式計算、式中,uzф,uxф,基礎(chǔ)頂面控制點由于x。ф向耦合振動產(chǎn)生的沿z軸豎向。沿x軸水平向的振動位移，m uф1。uф2，基組繞y軸耦合振動第一。第二振型的回轉(zhuǎn)角位移，rad，ρф1。ρф2.基組繞y軸耦合振動第一。第二振型轉(zhuǎn)動中心至基組重心的距離，m ωnф1。ωnф2,基組繞y軸耦合振動第一，第二振型的固有圓頻率，rad。s，ωnx。ωnф.基組沿x軸水平,繞y軸回轉(zhuǎn)振動的固有圓頻率，rad,s h0一一水平擾力Fvx作用線至基礎(chǔ)頂面的距離、m、h1。基組重心至基礎(chǔ)頂面的距離，m h2.基組重心至基礎(chǔ)底面的距離、m ex、機器豎向擾力Fvz沿x軸向的偏心距、m、Jф，基組，天然地基、對基組坐標系y軸的轉(zhuǎn)動慣量。t。m2、當為樁基時應(yīng)采用Jpф、Mф1。Mф2。基組x,ф向耦合振動中機器擾力繞通過第一.第二振型轉(zhuǎn)動中心Oф1，Oф2并垂直于回轉(zhuǎn)面zOx的軸的總擾力矩。kN m，Kx、天然地基沿x軸的抗剪剛度.kN、m、當為樁基時應(yīng)采用Kpx,Kф 天然地基繞y軸的抗彎剛度 kN，m.當為樁基時應(yīng)采用Kpф.ζh1。ζh2 天然地基x，ф向耦合振動第一 第二振型阻尼比.當為樁基時應(yīng)采用ζph1，ζph2。當采用樁基時，公式，5 2 3.3,公式 5、2，3。7、中的m應(yīng)取mpx、可按本標準公式。3。4 19.2，計算、5,2,4,基組在繞x軸的回轉(zhuǎn)力矩Mθ和沿y軸向偏心的豎向擾力Fvz作用下.圖5、2.4 基礎(chǔ)頂面控制點沿z軸豎向和沿y軸水平向的振動位移,可按下列公式計算、式中,uzθ、uyθ，基礎(chǔ)頂面控制點由于y。θ向耦合振動產(chǎn)生的沿z軸豎向.沿y軸水平向的振動位移.m，uθ1 uθ2 基組y θ向耦合振動第一.第二振型的回轉(zhuǎn)角位移。rad.ρθ1 ρθ2 基組y、θ向耦合振動第一、第二振型轉(zhuǎn)動中心至基組重心的距離,m、ωnθ1，ωnθ2。一基組y，θ向耦合振動第一，第二振型的固有圓頻率 rad,s.ωny。ωnθ,基組沿y軸水平 繞x軸回轉(zhuǎn)振動的固有圓頻率.rad，s ey，機器豎向擾力Fvz沿y軸向的偏心距，m Jθ一,基組 天然地基 對基組坐標系x軸的轉(zhuǎn)動慣量。t,m2、當為樁基時應(yīng)采用Jpθ，Mθ1 Mθ2.基組y θ向耦合振動中機器擾力，矩.繞通過第一。第二振型轉(zhuǎn)動中心Oθ1,Oθ2并垂直于回轉(zhuǎn)面zOy的軸的總擾力矩、kN m.Mθ。繞x軸的機器擾力矩.kN.m.Ky。天然地基沿y軸的抗剪剛度.kN。m,當為樁基時應(yīng)采用Kpy。Kθ，天然地基繞x軸的抗彎剛度,kN。m.當為樁基時應(yīng)采用Kpθ.ζh1 ζh2。天然地基y θ向耦合振動第一 第二振型阻尼比 當為樁基時應(yīng)采用ζph1 ζph2 當采用樁基時.公式、5、2，4 3 公式.5,2,4 7,中的m應(yīng)取mpy、可按本標準公式、3.4、19、3。計算、5，2、5,基礎(chǔ)頂面控制點沿各軸向的振動位移和振動速度、可按下列公式計算，式中，u、一基礎(chǔ)頂面控制點的振動位移 m。v.基礎(chǔ)頂面控制點的振動速度。m，s。u j一一在機器第j個一諧擾力或擾力矩作用下,基礎(chǔ)頂面控制點的振動位移、m.u k、在機器第k個二諧擾力或擾力矩作用下?；A(chǔ)頂面控制點的振動位移，m.ω.機器的一諧擾力和擾力矩的圓頻率 rad。s，ω 機器的二諧擾力和擾力矩的圓頻率.rad、s n一,機器工作轉(zhuǎn)速，r.min。5，2,6、2臺或3臺相同類型往復式機器基礎(chǔ) 應(yīng)置于同一底板上構(gòu)成聯(lián)合基礎(chǔ)，圖5。2、6 當符合下列條件時.可將聯(lián)合基礎(chǔ)視為剛性基礎(chǔ),并應(yīng)按下列規(guī)定進行動力計算、1、聯(lián)合基礎(chǔ)不同聯(lián)合型式的剛度界限值、應(yīng)符合表5,2.6的規(guī)定,2,聯(lián)合基礎(chǔ)的固有圓頻率應(yīng)符合下列規(guī)定 豎向型聯(lián)合基礎(chǔ) 水平串聯(lián)型,水平并聯(lián)型聯(lián)合基礎(chǔ)。式中、ω,nz。聯(lián)合基礎(chǔ)劃分為單臺基礎(chǔ)的豎向固有圓頻率.rad s.ω,nф1。聯(lián)合基礎(chǔ)劃分為單臺基礎(chǔ)繞y軸水平回轉(zhuǎn)耦合振動第一振型的固有圓頻率，rad，s 3、聯(lián)合基礎(chǔ)的底板厚度不應(yīng)小于600mm,底板厚度與總高度比值.應(yīng)符合下式要求,式中 hd、聯(lián)合基礎(chǔ)的底板厚度，m.H0.聯(lián)合基礎(chǔ)的總高度.m,5.2。7.當聯(lián)合基礎(chǔ)作為剛性基礎(chǔ)進行動力計算時.宜符合本標準第5 2,1條、第5 2。5條的規(guī)定，并應(yīng)對基礎(chǔ)各臺機器的一.二諧擾力和擾力矩作用下分別計算各向的振動位移和聯(lián)合基礎(chǔ)頂面控制點的總振動位移 應(yīng)取各臺機器在擾力和擾力矩作用下的振動位移平方和的平方根、