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6,2、銷。連.接6，2，5、6，2，7.原2003版規(guī)范、提供了螺栓連接和釘連接的側(cè)向承載力計算公式，該公式根據(jù)銷連接的計算原理并考慮螺栓或釘在方木和原木桁架中的常用情況.適當(dāng)簡化而制定的、完全不適用于現(xiàn)代木結(jié)構(gòu)工程的設(shè)計 另外,原2003版規(guī)范,是以木材的順紋抗壓強(qiáng)度計算螺栓連接的承載力,而作為現(xiàn)代木產(chǎn)品。由于缺陷的影響,同一樹種不同強(qiáng)度等級木材的順紋抗壓強(qiáng)度大不相同。但木材缺陷對其銷槽承壓強(qiáng)度的影響并不顯著,并且。同樹種不同強(qiáng)度等級的木材,其銷槽承壓強(qiáng)度并無很大差別。若仍按木材的順紋抗壓強(qiáng)度計算,結(jié)果將與實際情況不符,因此,本次修訂時 關(guān)于螺栓連接設(shè)計需要從計算方法和銷槽承壓強(qiáng)度取值兩個方面加以改進(jìn) 1,銷連接承載力計算方法的確定，目前。國際上廣泛采用的是Johansen銷連接承載力計算方法。即歐洲屈服模式,見圖11。該方法以銷槽承壓和銷承彎應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系為剛塑性模型為基礎(chǔ).并以連接產(chǎn)生0,05d、d銷直徑。的塑性變形為承載力極限狀態(tài)的標(biāo)志。與我國目前采用的理想彈塑性材料本構(gòu)模型相比,屈服模式,m.s和，對應(yīng)的極限承載力是相同的,對屈服模式 m和.s,基于剛塑性本構(gòu)模型所計算的極限承載力略高于理想彈塑性材料本構(gòu)模型,但差距基本在10.以內(nèi).為便于不同材質(zhì)等級的木構(gòu)件螺栓連接設(shè)計計算。修訂時采用了基于歐洲屈服模式的銷連接承載力計算方法.以圖11所示不同厚度和強(qiáng)度木構(gòu)件典型的單剪連接和雙剪連接為例 銷槽承壓屈服和銷屈服各含三種不同形式,1.對銷槽承壓屈服而言。如果單剪連接中較厚構(gòu)件。厚度c。的銷槽承壓強(qiáng)度較低。而較薄構(gòu)件.厚度a.的強(qiáng)度較高.雙剪連接中厚度c為中部構(gòu)件.厚度a為邊部構(gòu)件。且較薄構(gòu)件對銷有足夠的鉗制力,不使其轉(zhuǎn)動，則較厚構(gòu)件沿銷槽全長c均達(dá)到銷槽承壓強(qiáng)度fhc而失效、為屈服模式、m.2,如果兩構(gòu)件的銷槽承壓強(qiáng)度相同或較薄構(gòu)件的強(qiáng)度較低。較厚構(gòu)件對銷有足夠的鉗制力 不使其轉(zhuǎn)動、則較薄構(gòu)件沿銷槽全長a均達(dá)到銷槽承壓強(qiáng)度fha而失效,為屈服模式,s.3.如果較厚構(gòu)件的厚度c不足或較薄構(gòu)件的銷槽承壓強(qiáng)度較低。兩者對銷均無足夠的鉗制力。銷剛體轉(zhuǎn)動，導(dǎo)致較薄,較厚構(gòu)件均有部分長度的銷槽達(dá)到銷槽承壓強(qiáng)度fha fhc而失效，為屈服模式，銷承彎屈服并形成塑性鉸導(dǎo)致的銷連接失效。也含三種屈服模式、1。如果較薄構(gòu)件的銷槽承壓強(qiáng)度遠(yuǎn)高于較厚構(gòu)件并有足夠的鉗制銷轉(zhuǎn)動的能力 則銷在較薄構(gòu)件中出現(xiàn)塑性鉸、為屈服模式，m、2，如果兩構(gòu)件銷槽承壓強(qiáng)度相同 則銷在較厚構(gòu)件中出現(xiàn)塑性鉸、為屈服模式.s，3,如果兩構(gòu)件的銷槽承壓強(qiáng)度均較高。或銷的直徑d較小,則兩構(gòu)件中均出現(xiàn)塑性鉸而失效，為屈服模式 單剪連接共有六種屈服模式。對于雙剪連接，由于對稱受力，則僅有，m。s和、s、等四種屈服模式,公式 6.2,7,2 中.當(dāng)ReRt、1。0時。對應(yīng)于屈服模式,m。當(dāng)ReRt,1、0時,對應(yīng)模式。s。公式、6,2,7.4.6.2，7。6、6，2、7，7 6,2 7,9，分別對應(yīng)于屈服模式、s、m和、雙剪連接不計式、6。2,7,4 6。2、7,6、本條相關(guān)公式中含圓鋼銷屈服強(qiáng)度的各項是與圓鋼銷的塑性鉸對應(yīng)的。其處理方法與歐美國家有所不同,例如美國木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范NDS,2005。考慮圓鋼銷塑性完全發(fā)展。彎矩標(biāo)準(zhǔn)值取為Myk.πd3fykkw。32.d3fyk。6.其中kw。1。7 而我國銷連接計算中，考慮塑性并不充分發(fā)展，取kw 1。4，另一不同之處是采用了彈塑性系數(shù)kep。以體現(xiàn)所用鋼銷材質(zhì)特性對連接承載力的影響。對于我國木結(jié)構(gòu)中常用的Q235等鋼材。符合理性彈塑性假設(shè)、取kep,1。0，而NDS.2005則考慮鋼材的強(qiáng)化性質(zhì)，取kep 1,3.目前，哈爾濱工業(yè)大學(xué)完成的螺栓連接承載力試驗 證明我國采用kw。1，4，kep，1.0的傳統(tǒng)方法。更符合實際情況.2，屈服模式的抗力分項系數(shù)γ的確定.屈服模式的抗力分項系數(shù)γ的確定是統(tǒng)計分析了東北落葉松等8種已知全干密度樹種木材.在各種失效模式下對應(yīng)的螺栓連接的承載力比較結(jié)果,其結(jié)果列于表11,抗力分項系數(shù)按下式確定，γi.Rki Rdi 17.式中,γi.各種屈服模式的抗力分項系數(shù) Rki，各種屈服模式下、按本條公式計算的不計抗力分項系數(shù)的承載力標(biāo)準(zhǔn)值.Rdi.各種屈服模式下 按、原2003版規(guī)范、計算的承載力設(shè)計值、釘連接的抗力分項系數(shù),可按上述類似過程得出。