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附錄L.隔震設計簡化計算和砌體結構隔震措施L，1.隔震設計的簡化計算L 1 1.多層砌體結構及與砌體結構周期相當?shù)慕Y構采用隔震設計時。上部結構的總水平地震作用可按本規(guī)范式，5，2、1。1,簡化計算.但應符合下列規(guī)定，1、水平向減震系數(shù) 宜根據(jù)隔震后整個體系的基本周期、按下式確定。式中,β.水平向減震系數(shù).η2 地震影響系數(shù)的阻尼調整系數(shù)。根據(jù)隔震層等效阻尼按本規(guī)范第5，1,5條確定。γ一一地震影響系數(shù)的曲線下降段衰減指數(shù) 根據(jù)隔震層等效阻尼按本規(guī)范第5、1 5條確定。Tgm，砌體結構采用隔震方案時的特征周期.根據(jù)本地區(qū)所屬的設計地震分組按本規(guī)范第5.1。4條確定。但小于0.4s時應按0.4s采用、T1.隔震后體系的基本周期。不應大于2.0s和5倍特征周期的較大值、2。與砌體結構周期相當?shù)慕Y構.其水平向減震系數(shù)宜根據(jù)隔震后整個體系的基本周期,按下式確定,式中 T0一一非隔震結構的計算周期、當小于特征周期時應采用特征周期的數(shù)值、T1。隔震后體系的基本周期，不應大于5倍特征周期值、Tg一一特征周期,其余符號同上 3,砌體結構及與其基本周期相當?shù)慕Y構.隔震后體系的基本周期可按下式計算。式中。T1、隔震體系的基本周期.G一一隔震層以上結構的重力荷載代表值、Kh.隔震層的水平等效剛度.可按本規(guī)范第12,2，4條的規(guī)定計算、g一一重力加速度.L，1。2。砌體結構及與其基本周期相當?shù)慕Y構，隔震層質心處在罕遇地震下的水平剪力可按下式計算 式中.Vc一一隔震層在罕遇地震下的水平剪力、L 1 3.砌體結構及與其基本周期相當?shù)慕Y構.隔震層質心處在罕遇地震下的水平位移可按下式計算。式中,λs，一一近場系數(shù),距發(fā)震斷層5km以內取1,5.5 10、km取不小于1，25.α1,ζeq.罕遇地震下的地震影響系數(shù)值?？筛鶕?jù)隔震層參數(shù)。按本規(guī)范第5,1 5條的規(guī)定進行計算.Kh一一罕遇地震下隔震層的水平等效剛度,應按本規(guī)范第12,2。4條的有關規(guī)定采用。L，1，4.當隔震支座的平面布置為矩形或接近于矩形.但上部結構的質心與隔震層剛度中心不重合時.隔震支座扭轉影響系數(shù)可按下列方法確定 1，僅考慮單向地震作用的扭轉時。圖L，1 4,扭轉影響系數(shù)可按下列公式估計,式中、e一一上部結構質心與隔震層剛度中心在垂直于地震作用方向的偏心距 Si.第i個隔震支座與隔震層剛度中心在垂直于地震作用方向的距離。α.b一一隔震層平面的兩個邊長，對邊支座 其扭轉影響系數(shù)不宜小于1。15.當隔震層和上部結構采取有效的抗扭措施后或扭轉周期小于平動周期的70。扭轉影響系數(shù)可取1 15。2.同時考慮雙向地震作用的扭轉時 扭轉影響系數(shù)可仍按式,L 1.4。1 計算、但其中的偏心距值，e。應采用下列公式中的較大值替代、式中.ex y方向地震作用時的偏心距.ey.x方向地震作用時的偏心距、對邊支座.其扭轉影響系數(shù)不宜小于1，2,L.1 5.砌體結構按本規(guī)范第12.2，5條規(guī)定進行豎向地震作用下的抗震驗算時，砌體抗震抗剪強度的正應力影響系數(shù)、宜按減去豎向地震作用效應后的平均壓應力取值 L.1。6 砌體結構的隔震層頂部各縱.橫梁均可按承受均布荷載的單跨簡支梁或多跨連續(xù)梁計算,均布荷載可按本規(guī)范第7.2。5條關于底部框架磚房的鋼筋混凝土托墻梁的規(guī)定取值 當按連續(xù)梁算出的正彎矩小于單跨簡支梁跨中彎矩的0.8倍時、應按0.8倍單跨簡支梁跨中彎矩配筋.