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附錄L、隔震設計簡化計算和砌體結構隔震措施、1,對于剪切型結構.可根據(jù)基本周期和規(guī)范的地震影響系數(shù)曲線估計其隔震和不隔震的水平地震作用,此時，分別考慮結構基本周期不大于特征周期和大于特征周期兩種情況、在每一種情況中又以5倍特征周期為界加以區(qū)分.1.不隔震結構的基本周期不大于特征周期Tg的情況 設隔震結構的地震影響系數(shù)為α、不隔震結構的地震影響系數(shù)為α。則對隔震結構.整個體系的基本周期為T1、當不大于5Tg時地震影響系數(shù) 由于不隔震結構的基本周期小于或等于特征周期，其地震影響系數(shù)式中.αmax一一阻尼比0,05的不隔震結構的水平地震影響系數(shù)最大值 η2、γ 分別為與阻尼比有關的最大值調整系數(shù)和曲線下降段衰減指數(shù).見本規(guī)范第5 1節(jié)條文說明 按照減震系數(shù)的定義 若水平向減震系數(shù)為β。則隔震后結構的總水平地震作用為不隔震結構總水平地震作用的β倍,即,根據(jù)2001規(guī)范試設計的結果.簡化法的減震系數(shù)小于時程法 采用1。2的系數(shù)可接近時程法 故規(guī)定 當隔震后結構基本周期T1.5Tg時，地震影響系數(shù)為傾斜下降段且要求不小于0.2αmax、確定水平向減震系數(shù)需專門研究 往往不易實現(xiàn).例如要使水平向減震系數(shù)為0,25。需有 對。類場地Tg。0.35s、阻尼比0，05.相應的T1為4。7s但此時α,0、175αmax,不滿足α，0。2αmax的要求,2,結構基本周期大于特征周期的情況 不隔震結構的基本周期T0大于特征周期Tg時。地震影響系數(shù)為.為使隔震結構的水平向減震系數(shù)達到β、同樣考慮1。2的調整系數(shù)、需有 當隔震后結構基本周期T1.5Tg時.也需專門研究 注意，若在T0 Tg時，取T0，Tg.則式、12，可轉化為式、10，意味著也適用于結構基本周期不大于特征周期的情況 多層砌體結構的自振周期較短，對多層砌體結構及與其基本周期相當?shù)慕Y構、本規(guī)范按不隔震時基本周期不大于0。4s考慮。于是 在上述公式中引入.不隔震結構的計算周期T0、表示不隔震的基本周期.并規(guī)定多層砌體取0。4s和特征周期二者的較大值。其他結構取計算基本周期和特征周期的較大值，即得到規(guī)范條文中的公式.砌體結構用式.L。1.1.1。表達 與砌體周期相當?shù)慕Y構用式 L，1 1.2.表達、2，本條提出的隔震層扭轉影響系數(shù)是簡化計算，圖27,在隔震層頂板為剛性的假定下 由幾何關系，第i支座的水平位移可寫為 略去高階量.可得、另一方面、在水平地震下i支座的附加位移可根據(jù)樓層的扭轉角與支座至隔震層剛度中心的距離得到。如果將隔震層平移剛度和扭轉剛度用隔震層平面的幾何尺寸表述、并設隔震層平面為矩形且隔震支座均勻布置。可得,對于同時考慮雙向水平地震作用的扭轉影響的情況，由于隔震層在兩個水平方向的剛度和阻尼特性相同、若兩方向隔震層頂部的水平力近似認為相等、均取為FEk,可有地震扭矩，同時作用的地震扭矩取下列二者的較大，其中。偏心距e為下列二式的較大值，考慮到施工的誤差 地震剪力的偏心距e宜計入偶然偏心距的影響，與本規(guī)范第5。2節(jié)的規(guī)定相同、隔震層也采用限制扭轉影響系數(shù)最小值的方法處理,由于隔震結構設計有助于減輕結構扭轉反應.建議偶然偏心距可根據(jù)隔震層的情況取值，不一定取垂直于地震作用方向邊長的5、3,對于砌體結構,其豎向抗震驗算可簡化為墻體抗震承載力驗算時在墻體的平均正應力σ0計入豎向地震應力的不利影響、4,考慮到隔震層對豎向地震作用沒有隔震效果，上部砌體結構的構造應保留與豎向抗力有關的要求 對砌體結構的局部尺寸.圈梁配筋和構造柱，芯柱的最大間距作了原則規(guī)定