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附錄M 實現抗震性能設計目標的參考方法M,1,結構構件抗震性能設計方法M、1，1，結構構件可按下列規(guī)定選擇實現抗震性能要求的抗震承載力 變形能力和構造的抗震等級,整個結構不同部位的構件。豎向構件和水平構件.可選用相同或不同的抗震性能要求,1，當以提高抗震安全性為主時,結構構件對應于不同性能要求的承載力參考指標，可按表M 1.1,1的示例選用 2 當需要按地震殘余變形確定使用性能時,結構構件除滿足提高抗震安全性的性能要求外。不同性能要求的層間位移參考指標?？砂幢鞰 1、1、2的示例選用,注,設防烈度和罕遇地震下的變形計算.應考慮重力二階效應?？煽鄢w彎曲變形.3,結構構件細部構造對應于不同性能要求的抗震等級 可按表M,1,1、3的示例選用。結構中同一部位的不同構件。可區(qū)分豎向構件和水平構件,按各自最低的性能要求所對應的抗震構造等級選用 M。1,2，結構構件承載力按不同要求進行復核時.地震內力計算和調整、地震作用效應組合.材料強度取值和驗算方法，應符合下列要求。1 設防烈度下結構構件承載力 包括混凝土構件壓彎、拉彎.受剪。受彎承載力。鋼構件受拉。受壓,受彎.穩(wěn)定承載力等,按考慮地震效應調整的設計值復核時。應采用對應于抗震等級而不計入風荷載效應的地震作用效應基本組合,并按下式驗算，式中。I2，表示設防地震動、隔震結構包含水平向減震影響.λ，按非抗震性能設計考慮抗震等級的地震效應調整系數。ζ?？紤]部分次要構件進入塑性的剛度降低或消能減震結構附加的阻尼影響 其他符號同非抗震性能設計、2.結構構件承載力按不考慮地震作用效應調整的設計值復核時。應采用不計入風荷載效應的基本組合,并按下式驗算,式中、I一一表示設防烈度地震動或罕遇地震動 隔震結構包含水平向減震影響、ζ、考慮部分次要構件進入塑性的剛度降低或消能減震結構附加的阻尼影響。3。結構構件承載力按標準值復核時，應采用不計入風荷載效應的地震作用效應標準組合 并按下式驗算。式中.I.表示設防地震動或罕遇地震動 隔震結構包含水平向減震影響、ζ.考慮部分次要構件進入塑性的剛度降低或消能減震結構附加的阻尼影響 Rk一一按材料強度標準值計算的承載力,4,結構構件按極限承載力復核時。應采用不計入風荷載效應的地震作用效應標準組合 并按下式驗算,式中.I一一表示設防地震動或罕遇地震動 隔震結構包含水平向減震影響、ζ一一考慮部分次要構件進入塑性的剛度降低或消能減震結構附加的阻尼影響.Ru 按材料最小極限強度值計算的承載力。鋼材強度可取最小極限值。鋼筋強度可取屈服強度的1,25倍，混凝土強度可取立方強度的0,88倍，M，1.3。結構豎向構件在設防地震.罕遇地震作用下的層間彈塑性變形按不同控制目標進行復核時。地震層間剪力計算。地震作用效應調整、構件層間位移計算和驗算方法、應符合下列要求,1、地震層間剪力和地震作用效應調整，應根據整個結構不同部位進入彈塑性階段程度的不同,采用不同的方法、構件總體上處于開裂階段或剛剛進入屈服階段?？扇〉刃偠群偷刃ё枘?按等效線性方法估算、構件總體上處于承載力屈服至極限階段、宜采用靜力或動力彈塑性分析方法估算，構件總體上處于承載力下降階段、應采用計入下降段參數的動力彈塑性分析方法估算.2，在設防地震下，混凝土構件的初始剛度 宜采用長期剛度，3、構件層間彈塑性變形計算時。應依據其實際的承載力。并應按本規(guī)范的規(guī)定計入重力二階效應 風荷載和重力作用下的變形不參與地震組合,4,構件層間彈塑性變形的驗算?？刹捎孟铝泄?式中,up。豎向構件在設防地震或罕遇地震下計入重力二階效應和阻尼影響取決于其實際承載力的彈塑性層間位移角,對高寬比大于3的結構。可扣除整體轉動的影響，u,彈塑性位移角限值.應根據性能控制目標確定 整個結構中變形最大部位的豎向構件。輕微損壞可取中等破壞的一半，中等破壞可取本規(guī)范表5 5，1和表5,5 5規(guī)定值的平均值 不嚴重破壞按小于本規(guī)范表5。5。5規(guī)定值的0，9倍控制.