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附錄L,隔震設計簡化計算和砌體結(jié)構(gòu)隔震措施L 1，隔震設計的簡化計算L,1.1,多層砌體結(jié)構(gòu)及與砌體結(jié)構(gòu)周期相當?shù)慕Y(jié)構(gòu)采用隔震設計時,上部結(jié)構(gòu)的總水平地震作用可按本規(guī)范式.5、2，1,1,簡化計算，但應符合下列規(guī)定.1 水平向減震系數(shù).宜根據(jù)隔震后整個體系的基本周期、按下式確定.式中，β.水平向減震系數(shù).η2。地震影響系數(shù)的阻尼調(diào)整系數(shù)、根據(jù)隔震層等效阻尼按本規(guī)范第5。1、5條確定.γ一一地震影響系數(shù)的曲線下降段衰減指數(shù),根據(jù)隔震層等效阻尼按本規(guī)范第5。1 5條確定,Tgm.砌體結(jié)構(gòu)采用隔震方案時的特征周期.根據(jù)本地區(qū)所屬的設計地震分組按本規(guī)范第5、1、4條確定 但小于0 4s時應按0.4s采用,T1.隔震后體系的基本周期。不應大于2,0s和5倍特征周期的較大值，2、與砌體結(jié)構(gòu)周期相當?shù)慕Y(jié)構(gòu).其水平向減震系數(shù)宜根據(jù)隔震后整個體系的基本周期,按下式確定、式中.T0一一非隔震結(jié)構(gòu)的計算周期,當小于特征周期時應采用特征周期的數(shù)值，T1 隔震后體系的基本周期。不應大于5倍特征周期值，Tg一一特征周期、其余符號同上，3.砌體結(jié)構(gòu)及與其基本周期相當?shù)慕Y(jié)構(gòu)、隔震后體系的基本周期可按下式計算。式中。T1。隔震體系的基本周期,G一一隔震層以上結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值 Kh 隔震層的水平等效剛度、可按本規(guī)范第12.2、4條的規(guī)定計算.g一一重力加速度。L.1.2,砌體結(jié)構(gòu)及與其基本周期相當?shù)慕Y(jié)構(gòu) 隔震層質(zhì)心處在罕遇地震下的水平剪力可按下式計算.式中,Vc一一隔震層在罕遇地震下的水平剪力,L，1,3.砌體結(jié)構(gòu)及與其基本周期相當?shù)慕Y(jié)構(gòu),隔震層質(zhì)心處在罕遇地震下的水平位移可按下式計算,式中 λs 一一近場系數(shù),距發(fā)震斷層5km以內(nèi)取1、5 5 10,km取不小于1、25。α1。ζeq。罕遇地震下的地震影響系數(shù)值、可根據(jù)隔震層參數(shù)，按本規(guī)范第5、1，5條的規(guī)定進行計算。Kh一一罕遇地震下隔震層的水平等效剛度。應按本規(guī)范第12、2。4條的有關規(guī)定采用、L.1，4,當隔震支座的平面布置為矩形或接近于矩形，但上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)心與隔震層剛度中心不重合時，隔震支座扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)可按下列方法確定,1.僅考慮單向地震作用的扭轉(zhuǎn)時。圖L、1,4，扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)可按下列公式估計。式中,e一一上部結(jié)構(gòu)質(zhì)心與隔震層剛度中心在垂直于地震作用方向的偏心距。Si。第i個隔震支座與隔震層剛度中心在垂直于地震作用方向的距離,α b一一隔震層平面的兩個邊長,對邊支座、其扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)不宜小于1.15、當隔震層和上部結(jié)構(gòu)采取有效的抗扭措施后或扭轉(zhuǎn)周期小于平動周期的70 扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)可取1,15，2，同時考慮雙向地震作用的扭轉(zhuǎn)時。扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)可仍按式.L、1、4 1。計算，但其中的偏心距值。e，應采用下列公式中的較大值替代，式中.ex y方向地震作用時的偏心距、ey，x方向地震作用時的偏心距、對邊支座，其扭轉(zhuǎn)影響系數(shù)不宜小于1、2,L。1、5,砌體結(jié)構(gòu)按本規(guī)范第12、2,5條規(guī)定進行豎向地震作用下的抗震驗算時.砌體抗震抗剪強度的正應力影響系數(shù)。宜按減去豎向地震作用效應后的平均壓應力取值，L,1 6、砌體結(jié)構(gòu)的隔震層頂部各縱,橫梁均可按承受均布荷載的單跨簡支梁或多跨連續(xù)梁計算、均布荷載可按本規(guī)范第7，2.5條關于底部框架磚房的鋼筋混凝土托墻梁的規(guī)定取值,當按連續(xù)梁算出的正彎矩小于單跨簡支梁跨中彎矩的0,8倍時，應按0、8倍單跨簡支梁跨中彎矩配筋.