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9.5，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)9 5.6、進(jìn)行矩形槽身縱向結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí) 對(duì)于簡(jiǎn)支及等彎矩雙懸臂梁式槽身的跨中部分底板、因處于受拉區(qū)、故在強(qiáng)度計(jì)算中不考慮底板的作用 但在抗裂驗(yàn)算中應(yīng)加以考慮、如底板處于受壓區(qū) 雙懸臂梁式槽身 只要底板與側(cè)墻的結(jié)合能保證整體受力,就應(yīng)按翼緣寬度的規(guī)定計(jì)入部分或全部底板的作用 對(duì)于U形槽身，由于斷面形式較復(fù)雜。縱向配筋多按總拉力法計(jì)算,即考慮受拉區(qū)混凝土已開裂,不能承受拉力.因而形心軸以下全部拉力由鋼筋承擔(dān)，對(duì)于大 中型預(yù)應(yīng)力槽身結(jié)構(gòu) 其三維受力效應(yīng)明顯 設(shè)計(jì)中宜采用梁理論與彈性理論相結(jié)合的分析方法，即先按常規(guī)的結(jié)構(gòu)力學(xué)方法.分別按縱向和橫向進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算.初步確定預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋數(shù)量并進(jìn)行鋼筋布置，然后分析結(jié)構(gòu)在外荷載作用及預(yù)應(yīng)力作用下的應(yīng)力、進(jìn)行初步的抗裂驗(yàn)算.但上述結(jié)構(gòu)力學(xué)分析方法難以反映大型預(yù)應(yīng)力槽身結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布以及縱,橫.豎向相互影響的空間效應(yīng).故在結(jié)構(gòu)及配筋方案基本確定后.需再進(jìn)行槽身結(jié)構(gòu)三維有限元分析驗(yàn)證 9，5,8.根據(jù)主拱圈組合內(nèi)力驗(yàn)算主拱圈強(qiáng)度及穩(wěn)定性時(shí)應(yīng)注意、對(duì)跨度較大的空腹拱式渡槽主拱圈,最大彎矩及相應(yīng)的應(yīng)力不一定產(chǎn)生在拱頂及拱腳截面處，而產(chǎn)生在靠近拱頂和拱腳的集中力作用的截面處,如果這些截面的尺寸滿足安全要求 而且也不保守。則認(rèn)為原擬結(jié)構(gòu)尺寸合適,否則,應(yīng)根據(jù)驗(yàn)算成果調(diào)整結(jié)構(gòu)尺寸。再做驗(yàn)算，土質(zhì)地基上的超靜定拱 墩臺(tái)位移后引起拱的塑性變形、計(jì)算墩臺(tái)位移引起的拱圈附加應(yīng)力應(yīng)考慮塑性變形的影響,將其按彈性變形計(jì)算的附加應(yīng)力折減50，9.5.10、中，小型渡槽荷載較小.采用的是一端兩支點(diǎn)的支承方式，但對(duì)于大型渡槽，如南水北調(diào)工程中的渡槽,荷載大。一般采用多槽形式，當(dāng)選用矩形斷面時(shí),往往多槽互聯(lián)。此時(shí) 槽身兩端形成多點(diǎn)支承。支座變位及承載力分布復(fù)雜。應(yīng)進(jìn)行專門研究分析，支座的材料及結(jié)構(gòu)形式對(duì)渡槽的減震效果影響很大。地震烈度7度以上地區(qū)的大型渡槽應(yīng)包含支座結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體動(dòng)力有限元分析和抗震性能的試驗(yàn)研究.