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9。4，管道的位移應(yīng)力9、4，1,全補償值是管系由冷態(tài)到熱態(tài)間的變化所引起的 包括有管系本身的熱膨脹值和管道端點的附加位移值，9.4,2,當(dāng)量力矩的計算、在計算當(dāng)量合成力矩時，不論計算點是在彎頭彎管上還是在三通上.應(yīng)力增大系數(shù)可有兩種取法，一種是分別用平面內(nèi)應(yīng)力增大系數(shù)ii和平面外應(yīng)力增大系數(shù)io代入計算式中、詳見本規(guī)范式。9.4,2、1.這與ASME.B31,3表示方法相同、同時該規(guī)范也提到 如需要時、ii和io都可采用0.9。h2、3的同一應(yīng)力增大系數(shù)。另一種是對應(yīng)力增大系數(shù)不分平面內(nèi)和平面外 均取0，9。h2、3，這與原能源部標(biāo)準(zhǔn)和ASME、B31。1規(guī)范相同,但應(yīng)力增大系數(shù)僅在應(yīng)力計算時用、本規(guī)范求當(dāng)量力矩的公式,上述兩種同時編入，在柔性計算中。應(yīng)注意檢查法蘭接頭處的合成彎矩值，并加以控制,以防在熱態(tài)下產(chǎn)生泄漏，見本規(guī)范條文說明第9，1。1條的要求、9、4，3.截面系數(shù)的計算參照了ASME.B31 1及B31。3的規(guī)定,9。4,4、熱脹應(yīng)力范圍的計算、工業(yè)管道大多數(shù)使用了具有良好塑性的管材.它們在運行初期往往不會因二次應(yīng)力過大而馬上引起管道的破壞.總要經(jīng)歷反復(fù)啟動停運多次重復(fù)地交變運行.才可能產(chǎn)生疲勞破壞.因此。對該類型應(yīng)力的限制就不取決于某一時間的應(yīng)力水平,而取決于交變的應(yīng)力范圍和交變循環(huán)的次數(shù).本規(guī)范對這種應(yīng)力是計算其應(yīng)力范圍，并按本規(guī)范第3.2。7條式、3.2,7、1 及式。3。2。7,2。進行限制.由于當(dāng)量力矩編入兩種公式.故熱脹應(yīng)力范圍的計算式也有兩種公式、見本規(guī)范式.9，4、4，1.式,9、4。4.4，雖然超過屈服極限的應(yīng)力在運行狀態(tài)下隨時間的推移而減小。但熱態(tài)。冷態(tài)的應(yīng)變會自均衡至一定程度而穩(wěn)定下來.任一循環(huán)中熱態(tài)與冷態(tài)應(yīng)變的總和卻基本保持不變 把冷態(tài)與熱應(yīng)變總和稱為應(yīng)變范圍、冷態(tài)與熱態(tài)應(yīng)力總和稱為應(yīng)力范圍,管道熱脹或位移應(yīng)力不直接與外力相平衡 具有自限性 熱脹和其他位移在運行條件下產(chǎn)生的初應(yīng)力大到某一程度 就會由于屈服.蠕變.應(yīng)力松弛而降低下來 回到停運狀態(tài)則出現(xiàn)相反方向的應(yīng)力 這種現(xiàn)象類似于管系的冷拉，稱為自拉、它與管材性能 運行溫度 初應(yīng)力水平、安裝應(yīng)力大小 持續(xù)運行時間長短等因素有關(guān),9.4。5 本條中熱脹應(yīng)力范圍的評定、在本規(guī)范第3,2,7條的條文說明中已有詳細解釋.