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7.絕緣配合 防雷和接地7,0、1。1000kV架空輸電線路直線桿塔上懸垂絕緣子串的絕緣子片數(shù)選擇，一般需滿足耐受長(zhǎng)期工作電壓作用和操作過電壓作用的要求，雷電過電壓一般不作為選擇絕緣子片數(shù)的決定條件.僅作為耐雷水平是否滿足要求的校驗(yàn)條件 7、0。2,1000kV架空輸電線路直線桿塔上懸垂絕緣子串的絕緣子片數(shù)基本上是由工頻電壓下的單位爬電距離決定、1，爬電比距法。按爬電比距法計(jì)算絕緣子片數(shù)時(shí)，關(guān)鍵是要確定不同形狀絕緣子的爬距有效系數(shù)Ke，電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).交流電氣裝置的過電壓保護(hù)和絕緣配合、DL,T.620 1997中指出，幾何爬電距離290mm的XP。160型絕緣子的Ke取為1.采用其他型式絕緣子時(shí) Ke應(yīng)由試驗(yàn)確定。式中。L01、L02。分別為XP,160型及其他型絕緣子的幾何爬電距離.U50 1.U50 2.分別為XP、160型及其他型絕緣子的50,污閃電壓，kV。西北電網(wǎng)750kV輸電線路絕緣子在高海拔低氣壓條件下的污閃特性研究、報(bào)告提供了750。2，和750，4,試驗(yàn)U50,值,ESDD.0.05,NSDD。0。1mg,cm2,表6、表6.西北電網(wǎng)污閃特性研究的瓷絕緣子U50.值 國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院,1000kV交流輸電線路絕緣子長(zhǎng)串污穢特性及污穢外絕緣設(shè)計(jì)的研究，報(bào)告中提供的常壓下絕緣子單片U50。值。具體數(shù)據(jù)和相應(yīng)絕緣子的有效系數(shù)Ke計(jì)算值見表7 表7.有效系數(shù)Ke的計(jì)算.表7中盤型、鐘罩型,絕緣子的有效系數(shù)Ke的計(jì)算值基本在0,86，0.94之間、由于序號(hào)3，6絕緣子為灰密0,5mg.cm2條件下U50。值。其值偏大.因此 絕緣子的有效系數(shù)Ke計(jì)算值偏大,序號(hào)7和8雙傘和三傘絕緣子的有效系數(shù)Ke的計(jì)算值基本在0.97 0.99之間、由于其U50.無法進(jìn)行灰密修正 且序號(hào)7和8絕緣子的U50 值為短串試驗(yàn)得到，其值偏大 因此、有效系數(shù)Ke的計(jì)算值也偏大，雙層傘絕緣子在我國(guó)500kV及以下線路中已大量使用 積累了大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)、通過對(duì)雙層傘絕緣子和普通型 XP,300 絕緣子在同樣條件下的污閃電壓和積污狀況的比較.以及對(duì)大量數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析，由運(yùn)行部門總結(jié)出雙層傘型絕緣子的Ke值為0、95、西北750kV線路絕緣子爬電距離的有效系數(shù)Ke取值，普通型取1 00 防污型。雙傘型和三傘型 取0。95 防污型,鐘罩型.取0、90，對(duì)于1000kV特高壓輸電線路,建議在輕污區(qū)普通型、雙傘和三傘絕緣子的有效系數(shù)Ke取值為1、0，防污型.鐘罩型.絕緣子的有效系數(shù)Ke取值為0.90。中等及以上污穢區(qū)普通型盤型.雙傘和三傘型絕緣子的有效系數(shù)Ke取值為0、95。防污。鐘罩型，絕緣子的有效系數(shù)Ke取值為0,85、采用爬電比距法計(jì)算所得絕緣子片數(shù)見表8 表8，采用爬電比距法計(jì)算所得絕緣子,2.污耐壓法、絕緣子片數(shù)選擇也可采用污耐壓法 污耐壓法是根據(jù)試驗(yàn)得到絕緣子在不同污穢程度下的污穢耐受電壓、使選定的絕緣子串污穢耐受電壓大于該線路的最大工作電壓。該方法和實(shí)際絕緣子污耐受能力直接聯(lián)系在一起、是一種較好的絕緣子串長(zhǎng)確定方法、但人工污穢試驗(yàn)結(jié)果同自然污穢條件下的污耐受電壓值存在等價(jià)性問題 不同國(guó)家污穢外絕緣設(shè)計(jì)原則相同，但設(shè)計(jì)參數(shù)取值不同、確定污耐壓和污穢設(shè)計(jì)目標(biāo)電壓值也不同，前蘇聯(lián),美國(guó)、日本、武漢高壓研究所和中國(guó)電力科學(xué)研究院主要是以U50,進(jìn)行污穢外絕緣設(shè)計(jì)，U50。以長(zhǎng)串絕緣子試驗(yàn)來確定。前蘇聯(lián)取標(biāo)準(zhǔn)偏差σ為8,校正系數(shù)1，4σ.美國(guó)取σ為10。校正系數(shù)1,3σ。國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院和中國(guó)電力科學(xué)研究院按試驗(yàn)來計(jì)算σ取7,污耐壓校正系數(shù)為1 3σ。日本單片絕緣子最大耐受電壓Umax按長(zhǎng)串絕緣子試驗(yàn)來確定.前蘇聯(lián)還考慮爬電距離有效系數(shù)對(duì)不同型絕緣子串的Umax進(jìn)行校正.污穢設(shè)計(jì)目標(biāo)電壓值均取系統(tǒng)最高運(yùn)行相電壓Umax,Umax校正系數(shù)前蘇聯(lián)。美國(guó)，日本分別為1，1 1,15,1.60，絕緣子串片數(shù)N由校正后的Umax與Umax之比確定.即,N、Umax.Umax。不同國(guó)家污穢外絕緣設(shè)計(jì)基本參數(shù)如表9所示、表9 不同國(guó)家污穢外絕緣設(shè)計(jì)基本參數(shù)對(duì)比.注 500kV及以下線路設(shè)計(jì)污耐壓校正系數(shù)取3，對(duì)應(yīng)單串閃絡(luò)概率為0。14,查正態(tài)分布表得出、1000kV架空輸電線路設(shè)計(jì)污耐壓校正系數(shù)取1，04 對(duì)應(yīng)單串閃絡(luò)概率為15 查正態(tài)分布表得出.國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院。1000kV交流輸變電工程設(shè)備外絕緣特性研究、報(bào)告中推薦的污耐壓設(shè)計(jì)方法如下、海拔1000m以下.1。確定現(xiàn)場(chǎng)污穢度SPS，ESDD。NSDD，2。將現(xiàn)場(chǎng)污穢度SPS.ESDD NSDD.校正到附鹽密度SDD、可簡(jiǎn)稱試驗(yàn)鹽密SDD、3 確定單片絕緣子最大耐受電壓Umax、4 確定污穢設(shè)計(jì)目標(biāo)電壓值Umax、1000kV晉東南 南陽、荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程按1,1倍的最高運(yùn)行相電壓取值,5。求取絕緣子串片數(shù)N。N.Umax Umax、6。按表10校核確定N，表10。不同性質(zhì)工作電壓確定絕緣子串片數(shù)、表10中按污穢設(shè)計(jì)確定不同污穢等級(jí)的絕緣子片數(shù)滿足以上不同性質(zhì)工作電壓和條件對(duì)其要求，國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果修正后得到的不同污穢等級(jí)下不同型式單片絕緣子Umax見表11，表11，不同污穢等級(jí)下不同型式單片絕緣子Umax kV，表11中SDD為附鹽密度、CaSO4按41、修正。按照污耐壓法確定的懸垂單.串片數(shù)見表12.表12,不同污穢等級(jí)下不同型式絕緣子所對(duì)應(yīng)的片數(shù),表12中ESDD為等值附鹽密度,未修正 N為ESDD未進(jìn)行修正后的片數(shù),N1為ESDD按41。CaSO4修正后的片數(shù)、N2為ESDD按30，CaSO4修正后的片數(shù)。N3為ESDD按20 CaSO4修正后的片數(shù)、研究結(jié)果表明 雙傘型300kN瓷絕緣子在SDD。NSDD為0.1。0，5，mg cm2。條件下.單 串污耐壓值較相同污穢度和相同串型下的CA590 EZ普通型300kN瓷絕緣子提高約5 美國(guó)特高壓試驗(yàn)基地 Project，UHV,也曾對(duì)雙傘型絕緣子與普通型絕緣子進(jìn)行過相同污穢度下的污耐壓對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果顯示、在SDD為0.1mg cm2時(shí),雙傘型較普通型絕緣子污耐壓提高約7，表13，雙傘CA887。EZ型及異型絕緣子串污耐壓特性研究結(jié)果 表13中NSDD為0 5mg,cm2，采用CA887.EZ雙傘型300kN瓷絕緣子單、串在不同污穢等級(jí)下的絕緣子串片數(shù)如表14所示,表14 不同污穢等級(jí)下雙傘型絕緣子所對(duì)應(yīng)的片數(shù)。表14中ESDD為等值附鹽密度，未修正 ESDD按41.CaSO4修正后的片數(shù)。從表8 表14可見在、級(jí)污區(qū)考慮適當(dāng)?shù)脑６群?54片雙傘型絕緣子可滿足要求，由于1000kV晉東南、南陽 荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程沒有 級(jí)以下污區(qū).因此該工程的基本絕緣配置為54片,3,雙聯(lián)串片數(shù)。武漢高壓研究所對(duì)25片XP3，160絕緣子串單 雙串結(jié)構(gòu)的U50、試驗(yàn)結(jié)果見表15 表16 表15。單 雙串結(jié)構(gòu)的U50，比較表16.改變雙串開檔距離的U50,比較.上述試驗(yàn)是基于500kV線路的絕緣子串U50。試驗(yàn)條件。在開檔距離550mm時(shí),雙串絕緣子的凈距為270mm，試驗(yàn)得到的U50，為單串的1，04倍,且能夠防止絕緣子串間的串弧、跳弧現(xiàn)象.根據(jù)西安交通大學(xué)所做的1000kV架空輸電線路絕緣子串均壓計(jì)算結(jié)果 當(dāng)雙串絕緣子間距為600mm時(shí) 單片絕緣子承受的最大電壓與500kV線路相當(dāng) 雙聯(lián)絕緣子串絕緣子間凈距在270mm左右.基本可以保證絕緣子串的U50,值不降低.因此.雙聯(lián)。串絕緣子間凈距在270mm左右時(shí)，可采用與單，串相同的絕緣配置.4 中相、串片數(shù) CA590 EZ普通型300kN瓷絕緣子.在SDD,NSDD分別為0。1,0,5.mg.cm2,和0,15。0，5.mg，cm2，條件下.型串污耐壓較單，串要分別提高6.和4，CA887.EZ雙傘型300kN瓷絕緣子單。型串在SDD.NSDD為0,1。0、5。mg、cm2.條件下的單片污耐壓為12 2kV,與雙傘型絕緣子單.串相比提高約13、型串污耐壓較單，串高的分析原因如下，1,型串的電弧較單、串易飄移絕緣子串表面不易形成線狀放電，與單。串緊貼絕緣子串的電弧短接形式不同 2、型串特殊的布置方式改善了絕緣子串的對(duì)地電容 使容性電流對(duì)絕緣子串的影響減小，提高了其污閃電壓、3、在合理的污穢設(shè)計(jì)下。型串的積污特性要優(yōu)于懸垂串、僅為懸垂串的85 甚至更低。由于中相塔窗的影響 并為以后的防污留有裕度 在桿塔設(shè)計(jì)時(shí)中相 串的絕緣子建議按與邊相 串同樣的片數(shù)考慮.7,0.3，耐張絕緣子串由于水平放置容易受雨水沖洗.其自潔性較懸垂絕緣子串要好、110kV.500kV運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明、耐張絕緣子串很少污閃，因此 在同一污區(qū)內(nèi).其爬電距離可較懸垂串減少 7.0.4,運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明。在輕，中污區(qū)復(fù)合絕緣子爬距不宜小于盤型絕緣子.在重污區(qū)其爬電距離應(yīng)根據(jù)污穢閃絡(luò)試驗(yàn)結(jié)果確定,由于復(fù)合絕緣子兩端有均壓裝置。使復(fù)合絕緣子的有效絕緣長(zhǎng)度減小.而線路耐雷水平與絕緣長(zhǎng)度密切相關(guān).因此強(qiáng)調(diào)其有效絕緣長(zhǎng)度應(yīng)滿足雷電過電壓的要求.同時(shí)還要滿足操作過電壓的要求 7、0，5 高海拔地區(qū),隨著海拔升高或氣壓降低，污穢絕緣子的閃絡(luò)電壓隨之降低，高海拔所需絕緣子片數(shù)應(yīng)進(jìn)行修正、7,0。6.根據(jù)國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院試驗(yàn)結(jié)果。對(duì)不同的桿塔部位。其50 放電電壓有差別.條文表7,0.6.1中括號(hào)內(nèi)數(shù)據(jù)為對(duì)上橫擔(dān)要求的間隙。1，工頻電壓空氣間隙,該值通過國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院的真型塔試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證、試驗(yàn)值及要求值如表17 表18所示,表17、真型塔邊相間隙工頻放電電壓試驗(yàn)值.要求的單間隙50、放電電壓U50、按下式計(jì)算。式中 Um.最高運(yùn)行電壓，kV Z，系數(shù).取3、σx1。單間隙的變異系數(shù) 取0，03，σxm 多間隙的變異系數(shù)。取0.0105、考慮1,3σ，閃絡(luò)概率僅為0、13。為了安全 再考慮5，的安全裕度，表18.邊相工頻電壓要求值，表19為真型塔邊相間隙工頻放電電壓試驗(yàn)值和要求值的比較。表19.真型塔邊相間隙工頻放電電壓試驗(yàn)值和要求值的比較。導(dǎo)線正對(duì)塔腿寬度約為6 4m。2。操作過電壓要求的空氣間隙，該值通過國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院的真型塔試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證、試驗(yàn)結(jié)果及要求值見表20、表24.表20。真型塔中相導(dǎo)線對(duì)塔的空氣間隙的操作沖擊放電電壓.表20中導(dǎo)線對(duì)貓頭塔上。下曲臂的距離為6。7m、對(duì)橫擔(dān)的距離為7，9m、表21 真型塔中相導(dǎo)線對(duì)塔的空氣間隙的操作沖擊放電電壓、表21中導(dǎo)線對(duì)貓頭塔上,下曲臂的距離分別為7 7m和7，8m、對(duì)橫擔(dān)的距離為8。1m,表22 真型塔邊相導(dǎo)線對(duì)塔的空氣間隙的操作沖擊放電電壓表23，貓頭塔邊相導(dǎo)線對(duì)塔柱的空氣間隙距離和操作沖擊放電電壓的關(guān)系 τf，250 μs、空氣間隙的操作沖擊放電電壓U50.按下式計(jì)算,式中 Us.操作過電壓 kV，Z 系數(shù) 取2.45,σx1.單間隙的變異系數(shù),取0、06，σxm,多間隙的變異系數(shù) 取0,024 表24 單間隙的操作沖擊放電電壓要求值,表20為不同波頭長(zhǎng)度真型塔中相導(dǎo)線對(duì)塔的空氣間隙的操作沖擊放電電壓關(guān)系.可以看出τf.1000μs的操作沖擊放電電壓比τf，250μs的操作沖擊放電電壓大約高11.9、τf、5000μs的操作沖擊50 放電電壓比τf、250μs操作沖擊50，放電電壓高約19 3，推算τf，1000μs的操作沖擊放電電壓比τf、361、6μs的操作沖擊放電電壓大約高10.則τf.1000μs的操作沖擊放電電壓為2119kV。表25比較結(jié)果顯示可以滿足操作過電壓要求、表25 直型塔中相間隙操作沖擊放電電壓試驗(yàn)值和要求值的比較 表22為不同波頭長(zhǎng)度真型塔邊相導(dǎo)線對(duì)塔的空氣間隙的操作沖擊放電電壓關(guān)系、可以看出τf 1000μs的操作沖擊放電電壓比τf,250μs的操作沖擊放電電壓大約高7,τf。2000μs的操作沖擊50，放電電壓比τf,250μs操作沖擊50、放電電壓高約11,9,τf，5000μs的操作沖擊50,放電電壓比τf，250μs操作沖擊50、放電電壓高約18,8 由此可推出不同波頭長(zhǎng)度導(dǎo)線對(duì)塔柱的間隙距離和對(duì)應(yīng)的操作沖擊放電電壓.表26，表27、表26,貓頭塔邊相導(dǎo)線對(duì)塔柱的空氣間隙距離和操作沖擊放電電壓，推算值。的關(guān)系表27.真型塔邊相間隙操作沖擊放電電壓試驗(yàn)值和要求值的比較、τf.1000μs的操作沖擊放電電壓試驗(yàn)值。不滿足沖擊放電操作過電壓要求τf，2000μs操作沖擊放電電壓試驗(yàn)值 推算值、滿足操作沖擊放電過電壓要求.3.雷電過電壓要求的空氣間隙。在雷電過電壓情況下 其空氣間隙的正極性雷電沖擊放電電壓U50,應(yīng)與絕緣子串的50。雷電沖擊放電電壓相匹配.不必按絕緣子串的50，雷電沖擊放電電壓的100，確定間隙。只需按絕緣子串的50，雷電沖擊放電電壓的80.確定間隙。間隙按0級(jí)污穢要求的絕緣長(zhǎng)度配合.即按下式進(jìn)行配合，或?qū)位鼐€路塔頭雷電過電壓間隙不予規(guī)定.式中，UJ50 為絕緣子串的50 雷電沖擊放電電壓、kV、其數(shù)值可根據(jù)絕緣子串的雷電沖擊試驗(yàn)獲得或由絕緣長(zhǎng)度求得,4 根據(jù)1000kV同塔雙回線路真型塔外絕緣特性試驗(yàn)研究結(jié)論,考慮并聯(lián)間隙及高海拔修正 高海拔修正方法按本規(guī)范第7.0.5條進(jìn)行，5，同塔雙回線路反擊計(jì)算結(jié)果見表28，表28,同塔雙回桿塔的反擊耐雷性能 桿塔呼高54m。經(jīng)綜合分析,確定海拔500m時(shí)的雷電過電壓間隙取6.7m，海拔1000m及1500m時(shí)的雷電過電壓間隙分別取7,1m和7,6m，7.0，7.現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),帶電作業(yè)工具基本技術(shù)要求及設(shè)計(jì)導(dǎo)則,GB。T，18037規(guī)定可以接受的危險(xiǎn)率水平為1。0.10。5。檢修人員停留在線路上進(jìn)行帶電作業(yè)時(shí)。系統(tǒng)不可能發(fā)生合閘空載線路操作，并應(yīng)退出重合閘，而單相接地分閘過電壓是確定帶電作業(yè)安全距離時(shí)必須考慮過電壓。表29為單回線路帶電作業(yè)最小空氣間隙值 表29，單回線路帶電作業(yè)最小空氣間隙值、注。不同海拔要求的最小間隙距離不同,其危險(xiǎn)率不同.均小于1、0。10,5,這里列出的危險(xiǎn)率是其中的最大值。根據(jù)國(guó)網(wǎng)武漢高壓研究院，1000kV交流同塔雙回輸電線路帶電作業(yè)技術(shù)研究，結(jié)論,確定同塔雙回路帶電作業(yè)時(shí)的校驗(yàn)間隙見表30,表31 表30，等電位作業(yè)人員對(duì)塔身。下橫擔(dān)，頂部構(gòu)架最小安全距離表31，作業(yè)人員進(jìn)出等電位時(shí)與塔身。下橫擔(dān)構(gòu)架。頂部構(gòu)架應(yīng)滿足的最小組合間隙 為避免輸電線路塔頭間隙過大 帶電作業(yè)安全距離不作為線路絕緣間隙尺寸的控制因素、帶電作業(yè)安全距離加上人體活動(dòng)范圍后不宜大于操作過電壓要求的間隙，當(dāng)不能滿足上述要求時(shí)帶電作業(yè)應(yīng)考慮特殊保護(hù)措施。7 0,8,高海拔修正是根據(jù),絕緣配合.第2部分.應(yīng)用指南,IEC,60071,2.Isulation co ordination Part、2。Application，guide,規(guī)定確定的、7、0,9,研究表明，影響特高壓變電站耐雷指標(biāo)的主要因素是。雷電直擊變電站進(jìn)出線段內(nèi)導(dǎo)線形成的雷電侵入波對(duì)站內(nèi)電氣設(shè)備造成的損壞 而雷電能否直擊進(jìn)出線段內(nèi)導(dǎo)線則主要取決于進(jìn)出線段采用的地線保護(hù)方式 根據(jù)晉東南 南陽 荊門1000kV特高壓試驗(yàn)示范工程三個(gè)變電站或開關(guān)站的防雷保護(hù)方案,科研單位對(duì)三個(gè)變電站或開關(guān)站進(jìn)出線段線路的防雷保護(hù)方式進(jìn)行計(jì)算研究、為進(jìn)一步提高變電站防雷性能.確保特高壓變電站進(jìn)出線段的繞擊電流幅值在允許范圍之內(nèi) 可以考慮采取特高壓變電站2km進(jìn)出線段酒杯塔加第三根地線.提高酒杯塔、耐張塔地線高度。以避免中相導(dǎo)線受繞擊、7。0 10 隨著線路額定電壓的提高.線路絕緣水平不斷提高 雷電反擊跳閘的概率愈來愈小，我國(guó)雷電定向定位儀記錄的數(shù)據(jù)表明,500kV線路雷擊跳閘的主要原因是繞擊跳閘,前蘇聯(lián)特高壓線路的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)也表明，雷擊跳閘是1000kV架空輸電線路跳閘的主要原因.在1985年。1994年十年間，特高壓線路雷擊跳閘高達(dá)16次.占其總跳閘次數(shù)的84 而雷擊跳閘的原因是雷繞擊導(dǎo)線、經(jīng)分析、前蘇聯(lián)特高壓線路的地線保護(hù)角過大是,大于20 造成了雷電繞擊率過高的主要原因，日本特高壓線路和其500kV線路一樣。均采用負(fù)的地線保護(hù)角，雷電繞擊率較低、我國(guó)特高壓設(shè)計(jì)按照規(guī)程法和電氣幾何模型法分別計(jì)算了酒杯型和貓頭型直線塔的雷擊跳閘率。判定是否滿足1000kV架空輸電線路雷擊跳閘率0,1次.100km.a的要求 1。規(guī)程法，用規(guī)程推薦的方法計(jì)算貓頭塔和酒杯塔的雷擊跳閘率、見表32。表32。雷擊跳閘率、次,100km,a，從表32可以看出。在保護(hù)角10,及以下情況 雷電跳閘率基本上可以滿足預(yù)期值、2,電氣幾何模型法，用電氣幾何模型方法計(jì)算貓頭塔和酒杯塔的雷擊跳閘率 見表33。表34.表33.酒杯塔雷擊跳閘率。次,100km a、表34、貓頭塔雷擊跳閘率.次。100km,a。按照1000kV晉東南，南陽、荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程線路地形比例、考慮地面坡度的影響 通過加權(quán)計(jì)算得到全線的雷擊跳閘率為0。098次，100km、a.基本滿足預(yù)期值、根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。1000kV特高壓交流輸變電工程過電壓和絕緣配合,GB、T.24842的規(guī)定 對(duì)于單回路線路。桿塔上地線對(duì)邊相導(dǎo)線的保護(hù)角.在平原和丘陵地區(qū)不宜大于6 在山區(qū)不宜大于 4、單回路耐張塔跳線對(duì)導(dǎo)線保護(hù)角,平原不宜大于6,山區(qū)不宜大于0 3 同塔雙回線路繞擊計(jì)算結(jié)果，見表35,表36，表35 EGM法同塔雙回鼓型塔線路繞擊跳閘率，次、100km a、表36,LPM法同塔雙回鼓型塔線路繞擊跳閘率、次、100km.a、根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，1000kV特高壓交流輸變電工程過電壓和絕緣配合。GB、T。24842的規(guī)定。對(duì)于雙回路線路、桿塔上地線對(duì)導(dǎo)線的保護(hù)角。在平原和丘陵地區(qū)不宜大于,3.在山區(qū)不宜大于 5、雙回路耐張塔地線對(duì)跳線保護(hù)角不大于0,7、0,11 本條是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、1000kV特高壓交流輸變電工程過電壓和絕緣配合.GB T。24842第7，1、2。6條確定的 根據(jù)國(guó)網(wǎng)電科院研究結(jié)果 在一般檔距的檔距中央導(dǎo)線與地線的距離可按下式校驗(yàn)，氣溫，15 無風(fēng)、式中.S 導(dǎo)線與地線間的距離,m L。檔距.m。Um、最高運(yùn)行電壓,kV，7、0，12、本條根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 交流電氣裝置的接地規(guī)定 DL。T.621和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)確定、對(duì)土壤電阻率大于2000Ω.m地區(qū).除采用加長(zhǎng)接地體外,也可采用其他綜合措施降低接地電阻 線路經(jīng)過居民密集地區(qū)時(shí)，應(yīng)適當(dāng)降低接地裝置的跨步電壓、7.0,13 南方一些水田,爛泥較深，耕作深度也比一般旱田為大 所以加以說明、位于居民區(qū)和水田的接地體應(yīng)敷設(shè)成環(huán)形 主要是減小跨步電壓、確保安全，7，0.14、輸電線路設(shè)計(jì) 若采用地線絕緣運(yùn)行方式時(shí) 應(yīng)通過導(dǎo)線和地線的換位,及適當(dāng)?shù)牡鼐€接地限制地線上的靜電 電磁感應(yīng)電壓和電流,選用可靠的地線絕緣子間隙.來保證各運(yùn)行狀態(tài)的可靠絕緣和雷擊前或相對(duì)地閃絡(luò)時(shí)及時(shí)擊穿。并能隨后自行可靠熄弧,1、1000kV及以上線路采用絕緣地線時(shí)、地線上的感應(yīng)電壓可以高達(dá)幾到幾十千伏 感應(yīng)電流可高達(dá)幾到上百安培，高壓和超高壓工程實(shí)踐中曾發(fā)生過地線間隙長(zhǎng)期放電引起嚴(yán)重通信干擾.甚至燒斷地線絕緣子造成停電的事故。究其原因、地線間隙不穩(wěn)定或施工不準(zhǔn)確往往有一定影響、但主要還是限制地線感應(yīng)電壓和電流的措施不夠完備，導(dǎo)線換位是限制地線感應(yīng)電壓和電流的根本措施、尤其是三角排列的線路.導(dǎo)線換位必須統(tǒng)一安排.綜合平衡。且地線中的電壓和電流的控制與導(dǎo)地線排列方式和換位情況，地線絕緣子型式,地線絕緣子間隙大小.地線接地方式等多種因素有關(guān),一般來說，能夠?qū)⒌鼐€電壓控制在1700V以下是比較現(xiàn)實(shí)和可靠的。2.為了充分發(fā)揮地線的防雷保護(hù)作用 間隙的整定必須使它在雷擊前的先導(dǎo)階段能夠預(yù)先建弧.并在雷擊過后能夠及時(shí)切斷間隙中的工頻電弧恢復(fù)正常運(yùn)行狀態(tài)。并在線路重合閘成功時(shí)，不致重燃。在線路發(fā)生短路事故時(shí)，地線間隙也能擊穿、且應(yīng)保證短路事故消除后 間隙能熄弧恢復(fù)正常，3.在線路采用距離保護(hù)的情況下 對(duì)于本塔接地電阻較高而不能滿足距離保護(hù)整定要求時(shí)，還需保證線路發(fā)生相對(duì)地閃絡(luò)后。至少本塔間隙能夠及時(shí)建弧.以便汲出必要的短路電流降低距離保護(hù)的附加電阻、對(duì)絕緣地線接地點(diǎn)長(zhǎng)期通電的引線接地裝置，必須做好各項(xiàng)穩(wěn)定校驗(yàn)和人身安全設(shè)計(jì) 并考慮運(yùn)行中對(duì)接地裝置的檢測(cè)辦法、由于用作限制感應(yīng)電壓和電流的地線接地點(diǎn)往往長(zhǎng)期流通較大電流、可能造成發(fā)熱腐蝕和傷害人畜等事故.應(yīng)該在設(shè)計(jì)中嚴(yán)格計(jì)算,慎重安排,并于投運(yùn)后即予檢測(cè)驗(yàn)證，此外.由于正常通流較大 若需要運(yùn)行中斷開接地引線檢測(cè)接地裝置,必須預(yù)先設(shè)置相應(yīng)的帶負(fù)荷切合開關(guān).并做好該點(diǎn)斷開后整條地線電量變化的預(yù)計(jì)和對(duì)策.雖然絕緣地線設(shè)計(jì)中限制了危險(xiǎn)的感應(yīng)電壓和電流、但線路運(yùn)行中可能存在某些接地點(diǎn)松脫或連接變化導(dǎo)致感應(yīng)電壓和電流失控.即使完全正常、也可能由于人們對(duì)地線即地線電位的傳統(tǒng)觀念、忽略了殘余電壓和電流對(duì)人的刺激。從而因接觸地線時(shí)受驚導(dǎo)致高空作業(yè)二次事故的危險(xiǎn).因此。應(yīng)對(duì)施工和運(yùn)行單位提出有關(guān)注意事項(xiàng)。并采取必要的保護(hù)措施.