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7、構(gòu)件設(shè)計7。1、剛架構(gòu)件計算7 1、1,本條取消了中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)、門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程.CECS102.2002、以下簡稱CECS102,2002規(guī)程,中要求腹板高度變化不超過每米60mm的限制。剪切屈曲系數(shù)和屈曲后強(qiáng)度采用的計算方法是在等截面區(qū)格的公式上乘以一個楔率折減系數(shù),另外受彎時局部屈曲后有效寬度系數(shù)ρ和考慮屈曲后強(qiáng)度的剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)φps，從CECS102、2002規(guī)程的三段式改為連續(xù)的公式,以簡化規(guī)范的書寫、新的公式與原分段的表達(dá)式的對比見圖2，圖3 圖 2圖.37，1。2。這里參照了CECS102，2002規(guī)程 但是剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)的公式做了連續(xù)化處理、7、1、3，本條將CECS102 2002規(guī)程的規(guī)定修改為軸力和彎矩采用同一個截面。即大端截面。以便能夠退化成等截面構(gòu)件,另外彎矩放大系數(shù)從的形式，因?yàn)榍罢呤沟脧澗胤糯笃『芏?偏不安全,7.1。4。本條專門為房屋抽柱而增設(shè)的托梁進(jìn)行穩(wěn)定性計算而制定的,圖4，也可用于類似情況,屋面梁如果不設(shè)隅撐,有明確的側(cè)向支承點(diǎn)、側(cè)向支承點(diǎn)之間的區(qū)段穩(wěn)定性按照本條計算 變截面梁的穩(wěn)定性、在彈性階段失穩(wěn)時，彎扭失穩(wěn)的二階效應(yīng)只與彎矩大小等有關(guān) 因此kM是重要的參數(shù)。但是在彈塑性階段.更重要的是應(yīng)力比kσ.所以就有了kσ這一應(yīng)力比作為參數(shù) λ0是規(guī)定一個起始的長細(xì)比。小于這個長細(xì)比。穩(wěn)定系數(shù)等于1、研究表明.熱軋構(gòu)件純彎時.在通用長細(xì)比為0。4時穩(wěn)定系數(shù)已經(jīng)是1,0,焊接構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)低于熱軋構(gòu)件 因此取在0、3處作為穩(wěn)定系數(shù)等于1。0的終止點(diǎn)。對楔形變截面構(gòu)件 λb0會略微變小,研究發(fā)現(xiàn) 式,7 1 4。2。中的指數(shù)與截面高寬比發(fā)生關(guān)系.這與歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范EC3的規(guī)定類似 只是更加細(xì)致了。EC3規(guī)定。高寬比以2為界,小于2的穩(wěn)定系數(shù)較高.大于2的穩(wěn)定系數(shù)較小.圖4,變截面托梁，抽柱引起 的穩(wěn)定性計算7，1 5。本條的確定有如下考慮。1,軸力項(xiàng)也取自大端 便于退化成等截面的公式.2，CECS102，2002規(guī)程的等效彎矩系數(shù)βt取1。0或與平面內(nèi)歐拉臨界荷載發(fā)生關(guān)系且接近于1,不合理。因此進(jìn)行較大修改。3.壓彎桿的平面外穩(wěn)定 等截面構(gòu)件的等效彎矩系數(shù)βtx 因?yàn)閷?shí)際框架柱的兩端彎矩往往引起雙曲率彎曲、βtx將小于0 65 這樣對彎矩的折減很大，在特定的區(qū)域會偏于不安全 本條采用的相關(guān)公式，彎矩項(xiàng)的指數(shù)在1。0，1。6之間變化，曲線外凸,相關(guān)曲線外凸，等效于考慮彎矩變號對穩(wěn)定性的有利作用，又避免了特定區(qū)域的不安全,壓彎桿的平面外計算長度通常取側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離、若各段線剛度差別較大 確定計算長度時可考慮各段間的相互約束、7 1。6，屋面斜梁的平面外計算長度取兩倍檁距 似乎已成了一個默認(rèn)的選項(xiàng).有設(shè)計人員因此而認(rèn)為隅撐可以間隔布置,這是不對的,本條特別強(qiáng)調(diào)隅撐不能作為梁的固定的側(cè)向支撐，不能充分地給梁提供側(cè)向支撐.而僅僅是彈性支座，根據(jù)理論分析 隅撐支撐的梁的計算長度不小于2倍隅撐間距。梁下翼緣面積越大。則隅撐的支撐作用相對越弱.計算長度就越大.單面隅撐，雖然可能可以作為屋面斜梁的平面外側(cè)向非完全支撐。但是其副作用很嚴(yán)重、如何考慮其副作用.本條第5款特別加以規(guī)定。