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4,3。設(shè).計(jì)4，3,3，模板及支架中桿件之間的連接考慮了可重復(fù)使用和拆卸方便 設(shè)計(jì)計(jì)算分析的計(jì)算假定和分析模型不同于永久性的鋼結(jié)構(gòu)或薄壁型鋼結(jié)構(gòu).本條要求計(jì)算假定和分析模型應(yīng)有理論或試驗(yàn)依據(jù)、或經(jīng)工程經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)證可行，設(shè)計(jì)中實(shí)際選取的計(jì)算假定和分析模型應(yīng)盡可能與實(shí)際結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)一致，模板及支架的承載力計(jì)算采用荷載基本組合 變形驗(yàn)算采用永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。即不考慮可變荷載.當(dāng)所有永久荷載同方向時(shí)，即為永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的代數(shù)和,4，3.5.本條對(duì)模板及支架的承載力設(shè)計(jì)提出了基本要求 通過引入結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0，區(qū)分了。重要.和。一般 模板及支架的設(shè)計(jì)要求。其中，重要的模板及支架 包括高大模板支架,跨度較大。承載較大或體型復(fù)雜的模板及支架等,另外、還引入承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR以考慮模板及支架的重復(fù)使用情況,其中對(duì)周轉(zhuǎn)使用的工具式模板及支架 γR應(yīng)大于1,0，對(duì)新投入使用的非工具式模板與支架.γR可取1 0、模板及支架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值可按相應(yīng)材料的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用.如鋼模板及鋼支架的設(shè)計(jì)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。GB，50017的規(guī)定 冷彎薄壁型鋼支架的設(shè)計(jì)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范、GB,50018的規(guī)定、鋁合金模板及鋁合金支架的設(shè)計(jì)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,GB。50429的規(guī)定 4，3，6、基于目前房屋建筑的混凝土樓板厚度以120mm以上為主、其單位面積自重與施工荷載相當(dāng)、因此。根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、GB,50009相關(guān)規(guī)定的對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合,應(yīng)取1，35的永久荷載分項(xiàng)系數(shù).為便于施工計(jì)算。統(tǒng)一取1.35系數(shù) 從理論和設(shè)計(jì)習(xí)慣兩個(gè)方面考慮，側(cè)面模板設(shè)計(jì)時(shí)模板側(cè)壓力永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2更為合理 本條公式中通過引入模板及支架的類型系數(shù)α解決此問題，1.35乘以0、9近似等于1 2、4。3 7.作用在模板及支架上的荷載分為永久荷載和可變荷載,將新澆筑混凝土的側(cè)壓力列為永久荷載是基于混凝土澆筑入模后側(cè)壓力相對(duì)穩(wěn)定地作用在模板上,直至混凝土逐漸凝固而消失。符合.變化與平均值相比可以忽略不計(jì)或變化是單調(diào)的并能趨于限值.的永久荷載定義,對(duì)于塔吊鉤住混凝土料斗等容器下料產(chǎn)生的荷載 美國(guó)規(guī)范ACI347認(rèn)為可以按料斗的容量。料斗離樓面模板的距離。料斗下料的時(shí)間和速度等因素計(jì)算作用到模板面上的沖擊荷載、考慮對(duì)澆筑混凝土地點(diǎn)的混凝土下料與施工人員作業(yè)荷載不同時(shí),混凝土下料產(chǎn)生的荷載主要與混凝土側(cè)壓力組合。并作用在有效壓頭范圍內(nèi).當(dāng)支架結(jié)構(gòu)與周邊已澆筑混凝土并具有一定強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)可靠拉結(jié)時(shí)?？梢圆或?yàn)算整體穩(wěn)定，對(duì)相對(duì)獨(dú)立的支架,在其高度方向上與周邊結(jié)構(gòu)無法形成有效拉結(jié)的情況下.可分別計(jì)算泵送混凝土或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載,Q3、作用下和風(fēng)荷載、Q4、作用下支架的整體穩(wěn)定性、以保證支架架體的構(gòu)造合理性 防止突發(fā)性的整體坍塌事故、4,3。8.模板面板的變形量直接影響混凝土構(gòu)件的尺寸和外觀質(zhì)量、對(duì)于梁板等水平構(gòu)件,其模板面板及面板背側(cè)支撐的變形驗(yàn)算采用施加其上的混凝土.鋼筋和模板自重的荷載標(biāo)準(zhǔn)值、對(duì)于墻等豎向模板.其模板面板及面板背側(cè)支撐的變形驗(yàn)算采用新澆筑混凝土的側(cè)壓力的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 4。3。9，本條中.結(jié)構(gòu)表面外露的模板，可以認(rèn)為是拆模后不做水泥砂漿粉刷找平的模板，結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，是拆模后需要做水泥砂漿粉刷找平的模板.對(duì)于模板構(gòu)件的撓度限值,在控制面板的撓度時(shí)應(yīng)注意面板背部主。次楞的彈性變形對(duì)面板撓度的影響。適當(dāng)提高主楞的撓度限值。4。3。10,對(duì)模板支架高寬比的限定主要為了保證在周邊無結(jié)構(gòu)提供有效側(cè)向剛性連接的條件下,防止細(xì)高形的支架傾覆整體失穩(wěn)、整體穩(wěn)固性措施包括支架體內(nèi)加強(qiáng)豎向和水平剪刀撐的設(shè)置。支架體外設(shè)置拋撐.型鋼桁架撐，纜風(fēng)繩等,4、3，11。混凝土澆筑前，支架在搭設(shè)過程中.因?yàn)橄鄳?yīng)的穩(wěn)固性措施未到位，在風(fēng)力很大時(shí)可能會(huì)發(fā)生傾覆，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載。Q4,產(chǎn)生、混凝土澆筑時(shí),支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載，Q3，產(chǎn)生，附加水平荷載,Q3,以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上，抗傾覆力矩主要由鋼筋?；炷梁湍０遄灾氐扔谰煤奢d產(chǎn)生、4，3。13、在多，高層建筑的混凝土結(jié)構(gòu)工程施工中、已澆筑的樓板可能還未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，或者已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度、但施工荷載顯著超過其設(shè)計(jì)荷載 因此.必須考慮設(shè)置足夠?qū)訑?shù)的支架.以避免相應(yīng)各層樓板產(chǎn)生過大的應(yīng)力和撓度，在設(shè)置多層支架時(shí)。需要確定各層樓板荷載向下傳遞時(shí)的分配情況,驗(yàn)算支架和樓板承載力可采用簡(jiǎn)化方法分析。當(dāng)用簡(jiǎn)化方法分析時(shí)、可假定建筑基礎(chǔ)為剛性板，模板支架層的立桿為剛性桿、由支架立桿相連的多層樓板的剛度假定為相等,按澆筑混凝土樓面新增荷載和拆除連續(xù)支架層的最底層荷載重新分布的兩種最不利工況,分析計(jì)算連續(xù)多層模板支架立桿和混凝土樓面承擔(dān)的最大荷載效應(yīng)、決定合理的最少連續(xù)支模層數(shù),4 3，14 支架立柱或豎向模板下的土層承載力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范、GB 50007的規(guī)定或工程地質(zhì)報(bào)告提供的數(shù)據(jù)采用 4,3,15。在扣件鋼管模板支架的立桿頂端插入可調(diào)托座,模板上的荷載直接傳給立桿 為中心傳力方式 模板擱置在扣件鋼管支架頂部的水平鋼管上、其荷載通過水平桿與立桿的直角扣件傳至立桿,為偏心傳力方式,實(shí)際偏心距為53mm左右，本條規(guī)定的50mm為取整數(shù)值,中心傳力方式有利于立桿的穩(wěn)定性、因此宜采用中心傳力方式，本條第2款規(guī)定的單根立桿軸力標(biāo)準(zhǔn)值是基于支架頂部雙向水平桿通過直角扣件扣接到立桿形成 雙扣件.的傳力形式確定的.根據(jù)試驗(yàn).雙扣件抗滑力范圍在17kN 20kN之間?？紤]一定安全系數(shù)后提出了10kN.12kN的要求 工程施工技術(shù)人員也可根據(jù)工地的鋼管管徑及壁厚?？奂囊?guī)格和質(zhì)量 進(jìn)行雙扣件抗滑試驗(yàn)制定立桿的單根承載力限值，4.3、16，門式 碗扣式和盤扣式鋼管架的頂端插入可調(diào)托座、其傳力方式均為中心傳力方式 有利于立桿的穩(wěn)定性.值得推廣應(yīng)用、