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4、3、溫度作用4、3.1，鋼筋混凝土筒倉溫度應力的計算結(jié)果均應乘以剛度折減系數(shù)、折減系數(shù)的取值應符合下列規(guī)定、1.構件不出現(xiàn)裂縫時,剛度折減系數(shù)宜為0,85 2,構件出現(xiàn)裂縫時。應按裂縫的開展寬度進行剛度折減.3。季節(jié)溫差產(chǎn)生的溫度應力。剛度折減系數(shù)宜為0,20。0，50、4、倉壁或筒壁內(nèi)外溫差產(chǎn)生的溫度應力,剛度折減系數(shù)宜為0。65,4。3.2.筒倉的環(huán)境溫差有季節(jié)溫差，倉壁或筒壁內(nèi)外溫差及日照溫差等、圖4 3、2，4。3.3，倉壁或筒壁壁面的內(nèi)外季節(jié)溫差相同時、單位倉壁或筒壁中面的溫度作用力pc、kN，m,應按下式計算、式中、αt、倉壁或筒壁的線膨脹系數(shù),E,倉壁或筒壁的彈性模量.h。倉壁或筒壁的壁厚 注。倉壁或筒壁建成時壁面溫差.極端，升溫或降溫,溫差產(chǎn)生的中面最大作用力pc應根據(jù)每個部位的幾何尺寸及約束條件按式,4，3，3，計算、4，3.4，倉壁或筒壁內(nèi)外壁面溫差的計算應符合下列規(guī)定 1。倉壁或筒壁內(nèi)外不平衡溫度場熱傳導形成的溫度梯度。圖4、3。4，1.應按下列公式計算、式中.TD,熱流量傳導形成的溫度梯度.R0.總熱阻.Rn。第n區(qū)段熱阻.α αk 吸熱,散熱傳導系數(shù)。λ1.λ2 貯料.倉壁熱傳導系數(shù)。2 倉壁或筒壁內(nèi)外壁面的單位環(huán)向。豎向應力的最大值σθmax σzmax、圖4 3、4,2、應按下列公式計算，式中,μc,材料的泊松比,4.3.5 溫度作用效應的計算應符合下列規(guī)定 1、當倉壁或筒壁的內(nèi),外側(cè)壁面同時具有不同的溫度作用時，可按工況分別計算溫差及平均溫差作用的溫度效應。圖4。3 5 2，不同溫差共同作用的總效應應為各溫差作用效應的疊加值、3 倉壁或筒壁應按溫度作用的總效應驗算倉壁或筒壁的承載力，鋼筋配置也應符合溫度作用的要求，4.3。6,倉壁或筒壁內(nèi)外壁面不同溫度作用產(chǎn)生的單位豎向及相應的單位環(huán)向彎矩，圖4。3 6。應按下列公式計算.式中，Mz、倉壁或筒壁的豎向.經(jīng)向,彎矩.Mθ。倉壁或筒壁的環(huán)向。緯向，彎矩.σzmax,倉壁或筒壁的最大溫度應力 注，鋼筋混凝土筒倉的倉壁或筒壁,計算緯向彎矩Mθ時,除筒殼邊界約束影響區(qū)段外，可忽略泊松比的影響，令緯向彎矩Mθ等于經(jīng)向彎矩Mr，并應按式，4,3 6，1，進行計算 4,3，7.圓形筒倉的向陽面,背陰面日照溫度的變化,圖4 3.7 應按下式計算、式中。倉壁或筒壁向陽面任意點的日照溫差，Ta.倉壁或筒壁向陽面a點的日照溫差 4.3，8、外界氣溫變化的溫差大于30,且倉內(nèi)有密實貯料時、單位倉壁上產(chǎn)生的水平溫度收縮壓力pte應按下式計算，式中 αt、倉壁的線膨脹系數(shù) Em,貯料的彈性模量，T.倉壁或筒壁的壁面溫差、n、Em,Ec Ec 混凝土的彈性模量。μm,貯料的泊松比 可取0 3，注、沿筒倉圓周及高度的溫度收縮水平壓力pte不均勻分布時 應分區(qū)段計算,4,3，9 貯料的彈性模量Em應由工藝設計專業(yè)提供。當無法得到工藝設計專業(yè)的確切資料時。溫度作用對結(jié)構不利效應的計算應釆用貯料的卸荷彈性模量Ems代替貯料的彈性模量Em。貯料卸荷的彈性模量可按下列公式計算.式中.fv.筒倉卸料時 任意高度橫截面上貯料的豎向壓力 χ、貯料的壓實系數(shù) 細小顆粒的礦產(chǎn)品可選用100。粗硬大顆粒礦產(chǎn)品可選用150 干燥的糧食可選用70，γ,貯料的重力密度。kN。m3。注.1，貯料卸料時的彈性模量比裝料時的彈性模量大。設計應釆用卸荷彈性模量Ems.2,Em是貯料在加荷及卸荷時彈性模量的總稱 3 糧食筒倉經(jīng)工藝專業(yè)認可后。貯糧加荷及卸荷的彈性模量也可采用表4.3,9的Em值,4、3 10 筒倉內(nèi)表面的控制溫度不應大于200.按溫度作用效應配置的鋼筋 混凝土的強度等級的設計值及其彈性模量等參數(shù)的折減 應符合本標準附錄E的規(guī)定.4、3 11、倉壁內(nèi)外溫差小于100 時。溫度作用效應的配筋應符合下列規(guī)定、1,直徑12m。30m的筒倉 當無法得到準確計算的溫度效應又無實踐經(jīng)驗時,可釆用貯料6。0，8、0。的最大環(huán)向拉力作為相應的溫度作用力配置鋼筋，2.對直徑大于30m的筒倉，應按本標準第4.3。1條。第4。3，10條的規(guī)定進行溫度應力計算。3，倉壁或筒壁溫差作用的低溫側(cè)應為受拉區(qū),