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7，2。附加彎矩計算7.2。1，承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)計算時、筒身重力荷載對筒壁水平截面i產(chǎn)生的附加彎矩Mai，圖7、2、1.可按下式計算 式中 qi，距筒壁頂。h。hi，3處的折算線分布重力荷載，可按本規(guī)范公式，7。2 3.1、計算。h，筒身高度 m,hi、計算截面i的高度.m 1,ρc 筒身代表截面處的彎曲變形曲率，可按本規(guī)范公式 7。2，5.1。公式。7、2,5，2,公式 7、2 5。4.和公式，7。2，5，5.計算,αc 混凝土的線膨脹系數(shù) T.由日照產(chǎn)生的筒身陽面與陰面的溫度差,應(yīng)按當(dāng)?shù)貙崪y數(shù)據(jù)采用。當(dāng)無實測數(shù)據(jù)時?？砂?0，采用,d、高度為0 4h處的筒身外直徑.m.θ，基礎(chǔ)傾斜角 rad。按現(xiàn)行國家標準 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范、GB。50007規(guī)定的地基允許傾斜值采用,圖7.2。1.附加彎矩7.2、2，抗震設(shè)防地區(qū)的鋼筋混凝土煙囪.筒身重力荷載及豎向地震作用對筒壁水平截面i產(chǎn)生的附加彎矩MEai、可按下式計算，式中，1。ρEc，考慮地震作用時.筒身代表截面處的變形曲率。按本規(guī)范公式，7,2。5、3，計算,γEv,豎向地震作用系數(shù)。取0,50.FEvik,水平截面i的豎向地震作用標準值，7。2，3。計算截面i附加彎矩時，其折算線分布重力荷載qi值，可按下列公式進行計算.承載能力極限狀態(tài)時。正常使用極限狀態(tài)時。式中 q0 整個筒身的平均線分布重力荷載。kN，m q1.筒身頂部第一節(jié)的平均線分布重力荷載、kN.m,G.Gk，分別為筒身，內(nèi)襯 隔熱層。筒壁,全部自重荷載設(shè)計值和標準值 kN G1。G1k。分別為筒身頂部第一節(jié)全部自重荷載設(shè)計值和標準值。kN,h1。筒身頂部第一節(jié)高度,m 7，2，4。筒身代表截面處,軸向力對筒壁水平截面中心的相對偏心距，應(yīng)按下列公式計算 1 承載能力極限狀態(tài)應(yīng)按下列公式計算、1。不考慮地震作用時。2。當(dāng)考慮地震作用時.2、正常使用極限狀態(tài)應(yīng)按下式計算、式中、N、筒身代表截面處的軸向力設(shè)計值。kN，Nk。筒身代表截面處的軸向力標準值，kN。MW、筒身代表截面處的風(fēng)彎矩設(shè)計值，kN m，MWk。筒身代表截面處的風(fēng)彎矩標準值，kN。m。Ma 筒身代表截面處承載能力極限狀態(tài)附加彎矩設(shè)計值。kN、m、Mak。筒身代表截面處正常使用極限狀態(tài)附加彎矩標準值,kN.m，ME、筒身代表截面處的地震作用彎矩設(shè)計值,kN,m、MEa、筒身代表截面處的地震作用時附加彎矩設(shè)計值。kN.m e，按作用效應(yīng)基本組合計算的軸向力設(shè)計值對混凝土筒壁圓心軸線的偏心距。m。eE，按含地震作用的荷載效應(yīng)基本組合計算的軸向力設(shè)計值對混凝土筒壁圓心軸線的偏心距.m ek、按荷載效應(yīng)標準組合計算的軸向力標準值對混凝土筒壁圓心軸線的偏心距,m、ψcWE、含地震作用效應(yīng)的基本組合中風(fēng)荷載組合系數(shù)、取0 2。r.筒壁代表截面處的筒壁平均半徑,m，7、2，5。筒身代表截面處的變形曲率1,ρc和1.ρEc 可按下列公式計算，1、承載能力極限狀態(tài)可按下列公式計算。1。當(dāng)時.2。當(dāng)時。3、當(dāng)計算地震作用時.2.正常使用極限狀態(tài)可按下列公式計算、1,當(dāng)時,2,當(dāng)時。式中 Ect、筒身代表截面處的筒壁混凝土在溫度作用下的彈性模量,kN.m2、I 筒身代表截面慣性矩.m4。7.2。6,計算筒身代表截面處的變形曲率1,ρc和1.ρEc時,可先假定附加彎矩初始值。承載能力極限狀態(tài)計算時可假定Ma 0.35MW。計及地震作用時可取MEa.0、35ME，正常使用極限狀態(tài)可取Mak,0。2MW。代入有關(guān)公式求得附加彎矩值與假定值相差不超過5，時、可不再計算,不滿足該條件時應(yīng)進行循環(huán)迭代。并應(yīng)直到前后兩次的附加彎矩不超過5。為止,其最后值應(yīng)為所求的附加彎矩值。與之相應(yīng)的曲率值應(yīng)為筒身變形終曲率.7 2。7、筒身代表截面處的附加彎矩可不迭代.可按下列公式直接計算。1.承載能力極限狀態(tài)時 2 承載能力極限狀態(tài)下 計算地震作用時，3.正常使用極限狀態(tài)時,式中.αe。剛度折減系數(shù).承載能力極限狀態(tài)時.當(dāng)時。取αe.0。33、當(dāng)以及地震作用時，取αe。0、25、正常使用極限狀態(tài)時.當(dāng)時、取αe,0 65 當(dāng)時，取αe,0.4,注.在確定或時,按第7，2。6條假定附加彎矩、然后確定公式.7 2，7.1 7,2，7,2、或,7。2，7 3.中的αe值、再用計算出的附加彎矩復(fù)核或值是否符合所采用的αe值條件，否則應(yīng)另確定αe值,7.2，8,筒身代表截面可按下列規(guī)定確定,1，當(dāng)筒身各段坡度均小于或等于3，時,可按下列規(guī)定確定 1，筒身無煙道孔時。取筒身最下節(jié)的筒壁底截面,2,筒身有煙道孔時 取洞口上一節(jié)的筒壁底截面。2,當(dāng)筒身下部h，4范圍內(nèi)有大于3.的坡度時,可按下列規(guī)定確定，1，在坡度小于3、的區(qū)段內(nèi)無煙道孔時，取該區(qū)段的筒壁底截面、2，在坡度小于3，的區(qū)段內(nèi)有煙道孔時,取洞口上一節(jié)筒壁底截面,7、2，9，當(dāng)筒身坡度不符合本規(guī)范第7.2、8條的規(guī)定時.筒身附加彎矩可按下式進行計算，圖7，2,9。式中.Gj。筒身j質(zhì)點的重力，計算地震作用時應(yīng)包括豎向地震作用。μi、μj，筒身i、j質(zhì)點的最終水平位移。計算時包括日照溫差和基礎(chǔ)傾斜的影響,圖7、2 9,附加彎矩計算