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7，4，煙囪筒壁正常使用極限狀態(tài)計(jì)算7 4。1、正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算內(nèi)容包括。在荷載標(biāo)準(zhǔn)值和溫度共同作用下的水平截面背風(fēng)側(cè)混凝土與迎風(fēng)側(cè)鋼筋的應(yīng)力計(jì)算以及溫度單獨(dú)作用下鋼筋應(yīng)力計(jì)算、垂直截面環(huán)向鋼筋在溫度作用下的應(yīng)力及混凝土裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算.7。4 2。7，4、5.在荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下,筒壁水平截面混凝土壓應(yīng)力及豎向鋼筋拉應(yīng)力的計(jì)算公式采用了以下假定，1，全截面受壓時(shí) 截面應(yīng)力呈梯形或三角形分布.局部受壓時(shí),壓區(qū)和拉區(qū)應(yīng)力都呈三角形分布 2.平均應(yīng)變和開(kāi)裂截面應(yīng)變都符合平截面假定 3 受拉區(qū)混凝土不參與工作，4。計(jì)入高溫與荷載長(zhǎng)期作用下對(duì)混凝土產(chǎn)生塑性的影響,5。豎向鋼筋按截面等效的鋼筒考慮.其分布半徑等于環(huán)形截面的平均半徑 與極限承載能力狀態(tài)相對(duì)應(yīng).本次規(guī)范修改調(diào)整了同一截面開(kāi)兩個(gè)孔洞時(shí)的計(jì)算公式、7 4 6.7.4.9,在荷載標(biāo)準(zhǔn)值和溫度共同作用下的筒壁水平截面應(yīng)力值通常為正常使用極限狀態(tài)起控制作用的值、計(jì)算公式采用了以下假定,1，截面應(yīng)變符合平截面假定，2、溫度單獨(dú)作用下壓區(qū)應(yīng)力圖形呈三角形,3。受拉區(qū)混凝土不參與工作、4 計(jì)算混凝土壓應(yīng)力時(shí)、不考慮截面開(kāi)裂后鋼筋的應(yīng)變不均勻系數(shù)φst。即φst,1及混凝土應(yīng)變不均勻系數(shù)、即φct,1。在計(jì)算鋼筋的拉應(yīng)力時(shí)考慮φst 但不考慮φct，5 煙囪筒壁能自由伸縮變形但不能自由轉(zhuǎn)動(dòng).因此溫度應(yīng)力只需計(jì)算由筒壁內(nèi)外表面溫差引起的彎曲約束下的應(yīng)力值 6、計(jì)算方法為分別計(jì)算溫度作用和荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的應(yīng)力值后進(jìn)行疊加，在疊加時(shí)考慮荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用對(duì)溫度作用下的混凝土壓應(yīng)力及鋼筋拉應(yīng)力的降低,荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的應(yīng)力值按本規(guī)范第7.4,2條，第7。4，5條規(guī)定計(jì)算.7 4,10，裂縫計(jì)算公式引用了現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。GB,50010中的公式，但公式中增加了一個(gè)大于1的工作條件系數(shù)k、其理由是.1 煙囪處于室外環(huán)境及溫度作用下、混凝土的收縮比室內(nèi)結(jié)構(gòu)大得多、在長(zhǎng)期高溫作用下、鋼筋與混凝土間的黏結(jié)強(qiáng)度有所降低。滑移增大。這些均可導(dǎo)致裂縫寬度增加,2，煙囪筒壁模型試驗(yàn)結(jié)果表明。煙囪筒壁外表面由溫度作用造成的豎向裂縫并不是沿圓周均勻分布.而是集中在局部區(qū)域，應(yīng)是由于混凝土的非勻質(zhì)性引起的 而，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.GB,50010公式中.裂縫間距計(jì)算部分，與煙囪實(shí)際情況不甚符合。以致裂縫開(kāi)展寬度的實(shí)測(cè)值大部分大于,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB，50010中公式的計(jì)算值，重慶電廠240m煙囪的豎向裂縫亦遠(yuǎn)非均勻分布 實(shí)測(cè)值也大于計(jì)算值、3。模型試驗(yàn)表明,在荷載固定溫度保持恒溫時(shí)、水平裂縫仍繼續(xù)增大、估計(jì)是裂縫間鋼筋與混凝土的膨脹差所致。4，根據(jù)西北電力設(shè)計(jì)院和西安建筑科技大學(xué)對(duì)國(guó)內(nèi)四個(gè)混凝土煙囪鋼筋保護(hù)層的實(shí)測(cè)結(jié)果 都大于設(shè)計(jì)值 即使施工偏差在驗(yàn)收規(guī)范許可范圍內(nèi)。也不能保證沿周長(zhǎng)均勻分布 這必將影響裂縫寬度,