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5、6,溫度作用5。6、5、內(nèi)襯 隔熱層和筒壁及總熱阻按環(huán)壁法公式給出 取消了平壁法計算公式、煙囪是截頭圓錐體、其直徑在各個截面上均不一致，與習(xí)慣采用平面墻壁法 即四周無限長的平面假定不相符.致使溫度計算結(jié)果有誤差、5,6，6、參照國外規(guī)范，本條給出了套筒煙囪溫度場計算所需的各層熱阻計算公式.套筒煙囪由于設(shè)有進風(fēng)口和出風(fēng)口，屬于通風(fēng)狀態(tài)。與全封閉狀態(tài)有較大區(qū)別，在通風(fēng)狀態(tài)下、內(nèi)外筒間距應(yīng)不小于100mm、并在煙囪高度范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置進氣孔和排氣孔.進氣孔和排氣孔的面積在數(shù)值上應(yīng)等于外筒上口內(nèi)直徑的2，3.5、6，9、5,6,10，在煙道口及上部的一定范圍內(nèi) 煙氣溫度沿高度和環(huán)向分布是非均勻的、從而沿?zé)焽柚睆椒较虍a(chǎn)生溫差,該溫差在煙道口高度范圍可按固定數(shù)值采用.而在煙道口頂部則沿高度逐漸衰減.5,6,11,筒壁厚度中點溫差用于計算筒壁溫度變形和彎矩、5、6、13，5、6、14 溫度效應(yīng)是由煙氣在縱向及環(huán)向產(chǎn)生的不均勻溫度場所引起的,要計算出由溫度效應(yīng)在截面上產(chǎn)生的內(nèi)力就需要先計算出溫差下鋼內(nèi)筒煙囪產(chǎn)生的變形。由于鋼內(nèi)筒在制晃平臺處變形受到約束，因此鋼內(nèi)筒的截面上產(chǎn)生了內(nèi)力 1，橫截面上的溫度分布假定.橫截面上的溫度分布假定如圖5、其中，圖5,橫截面上的溫度分布假定式中。Tx.從鋼內(nèi)筒煙囪煙道入口頂部算起距離x處的截面溫差。2,轉(zhuǎn)角變形計算。從假定的溫差分布可以看到.沿直徑方向的線性溫差分布引起恒定的轉(zhuǎn)角變形為,式中、α，鋼材的線性膨脹系數(shù)，ｄ、鋼內(nèi)筒直徑,同時 由于溫度沿鋼內(nèi)筒圓周方向的不均勻分布產(chǎn)生次應(yīng)力、使截面產(chǎn)生轉(zhuǎn)角變位θs。在圓周上取微元dA，微元面積dA.RdΦt。從溫差分布應(yīng)力圖上可以得到微元上的應(yīng)力?Φ，α、T2,T1，E 因此微元上的荷載為?ΦdA、α.T2.T1,ERdΦt，荷載對截面中性軸取矩得。M引起的轉(zhuǎn)角θs為、一階效應(yīng)與二階效應(yīng)兩者產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角位移之和即為鋼內(nèi)筒的總轉(zhuǎn)角 式中。R。鋼內(nèi)筒半徑,E，鋼材彈性模量 t、為筒壁厚度 3 鋼內(nèi)筒溫差作用下的水平變形組成。鋼內(nèi)筒的溫差分布由兩部分組成.煙道入口高度范圍內(nèi)截面溫差取恒值 Tx0和從煙道入口頂部以上距離x處的截面溫差值,Tx。在不同的溫差作用下,鋼內(nèi)筒煙囪的水平變形由兩部分組成 1。第一部分是煙道口區(qū)域溫差產(chǎn)生的變形.沿高度線性變化。由于鋼內(nèi)筒為懸吊，膨脹節(jié)處可看作為自由端 因此煙道口區(qū)域產(chǎn)生的變形只對底部的自立段有影響。對上部懸吊段沒有影響。2、第二部分是由煙道口以上截面溫差引起的變形 沿高度呈曲線變化 煙道口的頂部標(biāo)高一般在25m左右、所以煙道口以上截面溫差產(chǎn)生的變形對底部自立段和懸吊段均有影響.4，煙道口范圍鋼內(nèi)筒煙囪水平線變形計算、1.在煙道口范圍內(nèi)、截面轉(zhuǎn)角變位是常數(shù).如圖6、即.轉(zhuǎn)角曲線圖的面積為，距離煙道口頂部上x處鋼內(nèi)筒煙囪截面在等值溫度作用下的水平線變位為、圖6、鋼內(nèi)筒橫截面轉(zhuǎn)角曲線，2。距離煙道口頂部上x處鋼內(nèi)筒煙囪截面的轉(zhuǎn)角如圖6、b.計算公式為，轉(zhuǎn)角曲線圖的面積為。將轉(zhuǎn)角曲線圖對0點取矩得,轉(zhuǎn)角曲線的重心為,G。M0.A、距離煙道口頂部上x處鋼內(nèi)筒煙囪截面在溫差作用下的水平線變位為、3，根據(jù)上面的分析和推導(dǎo)可以得到鋼內(nèi)筒底部自立段和上部懸吊段的水平變位計算公式，自立段。懸吊段、5 6.15 煙囪在溫度作用下將產(chǎn)生變形.當(dāng)變形受到約束時將產(chǎn)生溫度應(yīng)力,內(nèi)筒由于橫向支承和底部約束等影響，將產(chǎn)生筒身彎曲應(yīng)力,次應(yīng)力和筒壁厚度方向溫差引起的溫度應(yīng)力,