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8，3、自立式鋼內(nèi)筒8.3,1 鋼內(nèi)筒和鋼筋混凝土外筒的基本自振周期宜符合下式的要求、式中 Tc 鋼筋混凝土外筒的基本自振周期 s，Ts、鋼內(nèi)筒的基本自振周期，s、8、3。2，鋼內(nèi)筒長細比應滿足下式要求,式中、l0、鋼內(nèi)筒相鄰橫向支承點間距.m,i，鋼內(nèi)筒截面回轉半徑。對圓環(huán)形截面.取環(huán)形截面的平均半徑的0、707倍、m.8 3.3。鋼內(nèi)筒基本自振周期可按下式計算,式中 Ts。鋼內(nèi)筒基本自振周期，s，αt，特征系數(shù)。當兩端鉸接支承,αt.0,637、當一端固定 一端鉸.αt 0，408.當兩端固定支承，αt.0.281.當一端固定 一端自由,αt.1。786。I,截面慣性矩.m4,計算時，不計入截面開孔影響。G0,鋼內(nèi)筒單位長度重量 包括保溫，防護層等所有結構的自重、N，m、lmax。鋼內(nèi)筒相鄰橫向支承點最大間距。m，E、鋼材的彈性模量,N,m2。8.3、4。鋼內(nèi)筒可根據(jù)制晃裝置處位移、按連續(xù)桿件計算鋼內(nèi)筒內(nèi)力。8。3。5，鋼內(nèi)筒截面設計強度應按下列規(guī)定取值 1，鋼內(nèi)筒水平截面抗壓強度設計允許值應按下列公式計算 式中，?ch 鋼內(nèi)筒水平截面抗壓強度設計值。N,mm2。ηh。鋼內(nèi)筒水平截面處的曲折系數(shù) 當ηh。1.0時，取1 0 ?t.鋼材在溫度作用下的抗壓強度設計值、N.mm2.l0i，鋼內(nèi)筒計算截面處兩相鄰橫向支承點間距,m。2、鋼內(nèi)筒強度折減系數(shù)ζh應按下列公式計算.當C、5、60時 當C，5 60時。式中。C 計算系數(shù),t、內(nèi)筒筒壁厚度。mm，r，內(nèi)筒筒壁半徑，mm，3，鋼內(nèi)筒水平截面處的抗剪強度設計允許值,應按下式計算,8,3 6、制晃裝置計算應符合下列規(guī)定，1 自立式和懸掛式鋼內(nèi)筒.內(nèi)筒與外筒之間的制晃裝置承受的力 應根據(jù)內(nèi)外筒變形協(xié)調(diào)計算、2,當鋼內(nèi)筒采用剛性制晃裝置、沿圓周方向4點均勻設置時.鋼內(nèi)筒支承環(huán)的彎矩 環(huán)向軸力及沿內(nèi)筒半徑方向的剪力。圖8.3、6，可按下列公式計算.圖8,3，6.支承環(huán)受力1。支承環(huán),2.支撐點，當a.r.0、656時，當a,r，0,656時,式中。Mmax,支承環(huán)的最大彎矩。kN、m、Vmax，支承環(huán)沿半徑方向的最大剪力 kN。Nmax.支承環(huán)沿圓周方向的最大拉力。kN。Fk.外筒在k層制晃裝置處。傳給每一個內(nèi)筒的最大水平力。kN，可根據(jù)變形協(xié)調(diào)求得.r、鋼內(nèi)筒半徑,m、a。支承點的偏心距離,m.8、3 7，鋼內(nèi)筒環(huán)向加強環(huán)的截面積和截面慣性矩應按下列公式計算，1 正常運行情況下。2 非正常運行情況下.式中.A.環(huán)向加強環(huán)截面積、m2.I、環(huán)向加強環(huán)截面慣性矩。m4，l 鋼內(nèi)筒加勁肋間距.m。βt。動力系數(shù),取2 0,pg 正常運行情況下的煙氣壓力 按本規(guī)范第5章規(guī)定計算。kN。m2,非正常運行情況下的煙氣壓力,根據(jù)非正常煙氣溫度按本規(guī)范第5章規(guī)定計算.kN,m2.8、3 8.鋼內(nèi)筒環(huán)向加強環(huán)，圖8。3，8，截面特性計算中，應計入鋼內(nèi)筒鋼板有效高度he.計入面積不應大于加強環(huán)截面面積，he可按下式計算,式中.he.鋼內(nèi)筒鋼板有效高度 m、t.鋼內(nèi)筒鋼板厚度。m。圖8 3，8.加強環(huán)截面1,鋼內(nèi)筒鋼板有效高度,2.加勁肋