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8，4。懸掛式鋼內(nèi)筒8.4，1、懸掛式鋼內(nèi)筒結(jié)構(gòu)形式的選擇.應(yīng)按照工程設(shè)計(jì)條件，鋼內(nèi)筒中排放煙氣的壓力分布狀況.煙氣腐蝕性和耐久性要求綜合考慮確定.對(duì)于分段懸掛式鋼內(nèi)筒。它是將鋼內(nèi)筒分為一段或幾段懸掛于不同高度的煙囪內(nèi)部平臺(tái)上 各分段之間通過(guò)可自由變形的膨脹伸縮節(jié)連接。以消除熱脹冷縮和煙囪水平變位現(xiàn)象造成的縱，橫，向伸縮變形影響，鋼內(nèi)筒膨脹伸縮節(jié)的防滲漏防腐處理比較困難、是煙囪整體結(jié)構(gòu)防腐設(shè)計(jì)和施工的薄弱環(huán)節(jié)，鋼內(nèi)筒分段數(shù)偏多會(huì)引起膨脹伸縮節(jié)的數(shù)量增多。由此帶來(lái)較大的煙氣冷凝結(jié)露酸液滲漏腐蝕風(fēng)險(xiǎn)和隱患.另外.針對(duì)懸掛式鋼內(nèi)筒的計(jì)算研究分析表明、分段數(shù)增加，鋼內(nèi)筒節(jié)省的用鋼量不很明顯.而由此帶來(lái)的膨脹伸縮節(jié)煙氣滲漏腐蝕隱患弊端要大于用鋼量節(jié)省的效益，因此 分段懸掛式鋼內(nèi)筒的懸掛段數(shù)不宜過(guò)多.以1段為宜。最多不超過(guò)2段。膨脹伸縮節(jié)的設(shè)置標(biāo)高位置應(yīng)盡量降低 8.4、2，鋼內(nèi)筒的抗彎剛度比懸掛平臺(tái)梁的抗彎剛度要大得多.懸掛平臺(tái)梁不足以阻止鋼內(nèi)筒整體轉(zhuǎn)動(dòng).應(yīng)具體分析懸掛平臺(tái)梁對(duì)鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用、平臺(tái)梁對(duì)鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動(dòng)約束剛度可以通過(guò)內(nèi)筒支座間的轉(zhuǎn)角剛度來(lái)求得，鋼內(nèi)筒通過(guò)懸吊支座與平臺(tái)梁連接。懸吊支座一般對(duì)稱布置,因此、求平臺(tái)梁對(duì)雙鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動(dòng)約束大小,可以在兩個(gè)對(duì)稱的平臺(tái)梁上各作用兩個(gè)力 使其形成兩個(gè)力偶，設(shè)其中一個(gè)平臺(tái)梁與懸吊支座連接處作用集中力F，求出一個(gè)平臺(tái)梁的撓度大小,則兩個(gè)平臺(tái)梁之間的相對(duì)位移即為2、根據(jù)彎矩與轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系可以得到平臺(tái)梁的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度k1、式中。n.單個(gè)平臺(tái)梁上懸吊支座的個(gè)數(shù),2.位于同一直徑上的一對(duì)懸吊點(diǎn)的位移差，d、鋼內(nèi)筒的直徑.8，4，3 當(dāng)懸掛平臺(tái)下懸掛段鋼內(nèi)筒的長(zhǎng)度較小時(shí).鋼內(nèi)筒線剛度較大。由轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的鋼內(nèi)筒應(yīng)力較大，因此該段鋼內(nèi)筒不宜太短。在水平地震作用下。多跨懸掛鋼內(nèi)筒由自身慣性力產(chǎn)生的地震內(nèi)力只在最下層橫向約束平臺(tái)處較大。其他層很小、可忽略不計(jì),因此，在進(jìn)行橫向約束平臺(tái)布置時(shí)，可考慮將最下層的鋼內(nèi)筒懸臂段的長(zhǎng)度設(shè)置得小些.分析表明 當(dāng)該段長(zhǎng)度不大于25m時(shí)、鋼內(nèi)筒由自身慣性力產(chǎn)生的地震內(nèi)力可忽略不計(jì),懸掛段鋼內(nèi)筒的豎向地震作用可按支承在懸掛平臺(tái)上倒立的鋼內(nèi)筒按本規(guī)范第5章的有關(guān)規(guī)定計(jì)算，8。4.4.本規(guī)范給出的懸掛式鋼內(nèi)筒抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值公式是根據(jù)極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法和容許應(yīng)力法之間的換算得到的.內(nèi)筒允許應(yīng)力是根據(jù)美國(guó)土木工程師學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)。鋼內(nèi)筒設(shè)計(jì)與施工,ASCE.13、75規(guī)定的鋼內(nèi)筒抗拉強(qiáng)度容許應(yīng)力值的計(jì)算公式轉(zhuǎn)變而來(lái)。