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12。5、殼體基礎計算12、5 1、殼體基礎的外形尺寸，圖12，5,1.應按下列規(guī)定確定，1.倒錐殼 下殼 的控制尺寸r2應按下列公式確定,圖12 5、1。正倒錐組合殼基礎1。上環(huán)梁.2。正錐殼。3,倒錐殼式中,Gk,基礎自重標準值和至埋深z2處的土重標準值之和.kN.pkmax,pkmin，分別為下殼經(jīng)向長度內(nèi) 沿環(huán)向 r2處。單位長度范圍內(nèi) 在水平投影面上的最大和最小地基反力標準值、kN、m,2.下殼經(jīng)向水平投影寬度l可按下列公式確定，式中 pk。在荷載標準值作用下。下殼經(jīng)向水平投影寬度l和沿半徑為r2的環(huán)向單位弧長范圍內(nèi)產(chǎn)生的總地基反力標準值、kN.m θ0，地基塑性區(qū)對應的方位角、可根據(jù)e,r2查表12。5，1.e。Mk，Nk.Gk，表12，5 1,θ0與e.r2的對應值、3。下殼內(nèi),外半徑r3。r1可按下列公式確定,4,下殼與上殼、正錐殼,相交邊緣處的下殼有效厚度h可按下列公式確定.式中。Qc,下殼最大剪力,N。計算時不計下殼自重。?t，混凝土的抗拉強度設計值,N，mm2.p1.在荷載設計值作用下。下殼經(jīng)向水平投影寬度l和沿半徑為r2的環(huán)向單位弧長范圍內(nèi)產(chǎn)生的總地基反力設計值.kN。m，按本規(guī)范公式，12、5、1、5.計算、其中Gk.Nk采用設計值。12 5 2 正倒錐組合殼體基礎的計算可按下列原則進行、1.正錐殼。上殼,可按無矩理論計算、2.倒錐殼。下殼，可按極限平衡理論計算,12 5。3。正錐殼的經(jīng)。環(huán)向薄膜內(nèi)力 可按下列公式計算,式中.N1,M1 分別為殼上邊緣處總的垂直力，kN 和彎矩設計值 kN，m Na、Nθ，分別為殼體計算截面處單位長度的經(jīng)向。環(huán)向薄膜力，kN,H1，作用于殼上邊緣的水平剪力設計值,kN,ra。r。分別為殼體上邊緣及計算截面的水平半徑，m.圖12、5 1。α、殼面與水平面的夾角,圖12,5。1,12.5,4.倒錐殼的計算.可按下列步驟進行、1，倒錐殼水平投影面上的最大土反力qymax可按下列公式計算。圖12.5，4.1,圖12 5。4、1，倒錐殼土反力式中.qymax，倒錐殼水平投影面上的最大土反力,kN,mm2,φ0,土的計算內(nèi)摩擦角 φ,土的實際內(nèi)摩擦角,c0 土的計算黏聚力，c，土的實際黏聚力.γ0、土的重力密度,kN。mm3、H0、作用在bc面上總的被動土壓力。kN。Q0.作用在bc面上總的剪切力 kN、2、殼體特征系數(shù)Cs、當Cs,2時應為短殼.Cs.2時應為長殼.Cs可按下式計算,式中，h。為倒錐殼與正錐殼相交處倒錐殼的厚度 m，3、倒錐殼內(nèi)力。圖12 5,4。2,可按下列公式計算、圖12,5，4、2。幾何尺寸,1.當為短殼時、環(huán)向拉力Nθ，2。當為長殼時。圖12。5 4.3 圖12、5、4，3。長殼環(huán)向壓 拉力分布a，b。分別為下殼外部和內(nèi)部環(huán)向拉，壓合力作用點間的距離 環(huán)向拉力Nθ1.12。5，5,組合殼上環(huán)梁的內(nèi)力可按下列公式計算,圖12、5。5、式中.NθM,環(huán)梁的環(huán)向力，kN，以受拉為正，Ma,環(huán)梁單位長度上的扭矩.kN.m.圍繞環(huán)梁截面重心以順時針方向轉(zhuǎn)動為正、Mθ。環(huán)梁的環(huán)向彎矩，kN、m,以下表面受拉為正。Naai，Nabi，分別為第i個 i.1代表煙囪筒壁.i、3代表基礎的正錐殼。殼體小徑邊緣和大徑邊緣處單位長度上的薄膜經(jīng)向力、kN.以受拉為正、re，環(huán)梁截面重心處的半徑,m ei、分別為殼體，i、1.3 的薄膜經(jīng)向力至環(huán)梁截面重心的距離.m、圖12、5,5.圖12。5、5、上環(huán)梁受力12.5，6.組合殼體基礎底部構(gòu)件的沖切強度,可按本規(guī)范第12 4。2條，第12 4 4條的有關規(guī)定計算、沖切破壞錐體斜截面的下邊圓周長Sx和沖切破壞錐體以外的荷載Qc,圖12。5、6 應按下列公式計算。圖12，5 6.正倒錐組合殼 1 驗算外邊緣時.2 驗算內(nèi)邊緣時,式中,h0.計算截面的有效高度，m。