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5、2、風(fēng)荷載5.2,2 5,2、3.塔架內(nèi)有三個(gè)或四個(gè)排煙筒時(shí) 排煙筒的風(fēng)荷載體型系數(shù)、目前有關(guān)資料很少 且缺乏通用性,因此。在條文中規(guī)定、應(yīng)進(jìn)行模擬試驗(yàn)來(lái)確定,當(dāng)然 這樣規(guī)定將給設(shè)計(jì)工作帶來(lái)一定困難。因此、在此介紹一些情況，可供設(shè)計(jì)時(shí)參考、1 上海東方明珠電視塔塔身為三柱式,設(shè)計(jì)前進(jìn)行了模擬風(fēng)洞試驗(yàn)，試件直徑30mm。高200mm 柱間凈距0 75d，相當(dāng)于φ，0。727.風(fēng)速17m、s。測(cè)定結(jié)果如圖1.圖1,三筒風(fēng)洞試驗(yàn)。最大體型系數(shù)出現(xiàn)在圖1 a、所示風(fēng)向,以整體系數(shù)來(lái)表示 μs 3，34 2 75，1,21 根據(jù)各國(guó)的試驗(yàn)結(jié)果,當(dāng)迎風(fēng)面擋風(fēng)系數(shù)φ。0,5時(shí)。μs值隨著φ的增大而增大、特別是在d.V,6m2、s時(shí)。遵守這一規(guī)律、對(duì)于三個(gè)排煙筒一般均屬于φ。0，5,d,V、6m2，s的情況，d為管徑。V為風(fēng)速,因此、在無(wú)法進(jìn)行試驗(yàn)的情況下.對(duì)三個(gè)排煙筒的整體風(fēng)荷載體型系數(shù),可取，μs。1。0,4φ 4，2，四個(gè)排煙筒的情況 日本做過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn),該試驗(yàn)是為某電廠(chǎng)200m塔架式鋼煙囪而做的,排煙筒布置情況如圖2。圖2,四筒式布置、經(jīng)試驗(yàn)后確定排煙筒的體型系數(shù)μs,1。10 這個(gè)數(shù)值比圓管塔架的μs要小一些、但有一定參考價(jià)值,在無(wú)條件試驗(yàn)時(shí)。四筒式排煙筒的μs值、可參考下式 0.風(fēng)攻角時(shí).μs，1,0 2φ。5,45.風(fēng)攻角時(shí)、μs。1。2，1 0、1φ 6,3、關(guān)于排煙筒與塔架對(duì)μs的互相影響問(wèn)題、各國(guó)規(guī)范均未考慮.原冶金部建筑研究總院為寶鋼200m塔架式鋼煙囪所做的風(fēng)洞試驗(yàn)，塔內(nèi)為兩個(gè)排煙筒的情況下。在某些風(fēng)向下.塔架反而使煙囪體型系數(shù)有所增大。但一般情況。排煙筒體型系數(shù)大致降低0,09。0.13,平均降低0，11，因此 一般可不考慮塔架與排煙筒的相互作用.5、2。4 本條對(duì)煙囪的橫風(fēng)向風(fēng)振計(jì)算作了具體規(guī)定.近年來(lái)雖未發(fā)現(xiàn)由于橫風(fēng)向風(fēng)振導(dǎo)致煙囪破壞、但在煙囪使用情況調(diào)查中,發(fā)現(xiàn)鋼筋混凝土煙囪上部,普遍出現(xiàn)水平裂縫。這除了與溫度作用有關(guān)外，也不能排除與橫風(fēng)向風(fēng)振有關(guān)，對(duì)于鋼煙囪，由于阻尼系數(shù)較小、往往橫風(fēng)向風(fēng)振起控制作用 因此考慮橫風(fēng)向風(fēng)振是必要的.5、2，5，基本設(shè)計(jì)風(fēng)壓是在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)可能發(fā)生的最大風(fēng)壓值、實(shí)踐證明,橫風(fēng)向最不利共振往往發(fā)生在低于基本設(shè)計(jì)風(fēng)壓工況下，因此要求進(jìn)行驗(yàn)算.5，2、7 上口直徑較大的鋼筋混凝土煙囪和鋼煙囪，其上部環(huán)向風(fēng)彎矩較大。需要經(jīng)過(guò)計(jì)算確定配筋數(shù)量或截面尺寸 本次規(guī)范修訂增加了相關(guān)計(jì)算內(nèi)容.