亚洲综合网站久久久_人妻久久相姦中文字幕_四虎永久在线精品免费看_日韩精品无码一区

C.2、臥式容器的計算C、2 1。筒體縱向彎矩的計算應(yīng)符合下列規(guī)定。1、支撐在鞍座上的容器可簡化為直梁 當(dāng)容器受到自重，物料重量.附加載荷和液柱壓力作用時。應(yīng)計算在容器封頭上產(chǎn)生的彎矩、2、雙鞍座支撐的臥式容器,圖C、2 1 1,鞍座處圓筒截面上的軸向彎矩M1和圓筒中間處的軸向彎矩M2，圖C、2,1 2。應(yīng)分別按下列公式計算。式中。M1、鞍座處圓筒的軸向彎矩,N,mm.取值應(yīng)符合表C.2。1的規(guī)定.M2.圓筒中間處的軸向彎矩.N，mm,w、單位長度均布載荷.N mm D、容器的平均直徑，mm、h.封頭曲面深度 mm.A、鞍座底板中心線至封頭切線的距離。mm,L 兩個封頭切線間距離 mm。W1。每個鞍座的反力,N、圖C.2，1，2.雙鞍座圓筒容器受力分布簡圖1，作用在容器封頭的流體靜壓載荷,w、D，2、2。鞍座中心線、3。單位長度均布載荷w表C,2.1、鞍座處圓筒的軸向彎矩M1取值。注，從切面到凸形封頭重心位置的距離可近似為3h。8.封頭自身及封頭中的物料重量可按作用在封頭重心上計算 C.2。2、圓筒軸向單元載荷計算應(yīng)符合下列規(guī)定。1、圓筒中間截面上的軸向單元載荷應(yīng)按下列公式計算,式中 qx1,圓筒中間截面最高點的軸向單元載荷、N.mm qx2。圓筒中間截面最低點的軸向單元載荷，N、mm、pD.內(nèi)壓加上其他附加壓力的計算壓力。MPa 3，當(dāng)圓筒中間截面受壓縮載荷時 最大軸向單元壓縮載荷qxc應(yīng)按本規(guī)范第5 3,3條有關(guān)規(guī)定進行臨界軸向屈曲計算 2。鞍座平面處軸向單元載荷應(yīng)按下列公式計算。式中。qx3.鞍座處最高點的軸向單元載荷.N。mm.qx4.鞍座處最低點的軸向單元載荷,N、mm。K1。K2，系數(shù)、應(yīng)按表C,2 2的規(guī)定取值，表C。2、2、K1。K2系數(shù)，3.圓筒軸向單元載荷校核應(yīng)符合下列規(guī)定 式中，qx 層合板的許用軸向單元載荷,N,mm，qxc、圓筒的最大軸向單元壓縮載荷、N,mm.F。屈曲安全系數(shù).按本規(guī)范第4,3，3條的規(guī)定取值，uc。圓筒的軸向單元壓縮屈曲載荷、N,mm,C 2，3。圓筒穩(wěn)定性的計算和校核應(yīng)符合下列規(guī)定.1。圓筒的穩(wěn)定性應(yīng)按本規(guī)范第5、3,3條的有關(guān)規(guī)定進行校核,并應(yīng)符合下列規(guī)定,1.當(dāng)壓力載荷為0或負壓時。圓筒中間截面的最大壓縮單元載荷應(yīng)按本規(guī)范式。C、2、2、1，計算。2、當(dāng)壓力載荷為0或負壓時。鞍座平面上的最大壓縮單元載荷應(yīng)按本規(guī)范式.C,2，2 3。計算.3。容器最大軸向單元壓縮載荷uc應(yīng)按本規(guī)范第5。3,3條的有關(guān)規(guī)定計算，4,判別準則應(yīng)滿足下式要求 式中 qx、圓筒軸向單元載荷。N.mm,取式、C 2.2，1 和式，C.2,2、3。的計算結(jié)果中的較大值.5、當(dāng)受負壓載荷時，在軸向載荷和徑向載荷組合作用下應(yīng)滿足下式要求,式中,pc.圓筒臨界屈曲壓力.MPa，應(yīng)按本規(guī)范第5 3，3條確定.pu,負壓力 MPa,2，當(dāng)容器壁厚無法滿足式,C.2,3.1。和式.C.2。3、2、要求時，在靠近鞍座處應(yīng)設(shè)置加強圈,并應(yīng)按本規(guī)范表C、2、2的規(guī)定選用較大的K1和K2值、再進行計算和校核、3 當(dāng)采用平行于容器全長的兩個縱向加強筋時，加強筋應(yīng)設(shè)置在容器頂部。間距宜為筒體直徑的40.加強筋應(yīng)與容器形成一整體.在外載荷作用下不得失效.C，2 4，雙鞍座支撐的圓筒切向剪力分布可按本規(guī)范圖C，2。1。2確定,多鞍座圓筒可按連續(xù)梁分析方法計算其剪力.圓筒切向剪力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定、1 雙鞍座結(jié)構(gòu)在鞍座截面的最大剪力.本規(guī)范圖C 2 1 2.應(yīng)按下式計算，式中，Q、圓筒計算處的剪力 N，2、鞍座區(qū)域的剪應(yīng)力載荷應(yīng)按下式計算，式中、τmax，圓筒最大切向剪應(yīng)力、MPa、t。圓筒壁厚、mm.K3.系數(shù)、應(yīng)按表C，2 4的規(guī)定取值，表C,2,4。K3系數(shù)C 2，5。圓筒層合板的切向最大剪切應(yīng)力τmax的校核應(yīng)滿足下式要求。式中,τ 圓筒層合板的許用剪切應(yīng)力.MPa，可按本規(guī)范式 4 3、8,4，計算,C.2、6,圓筒剪切失穩(wěn)校核應(yīng)滿足下列公式要求 式中,τc。鞍座處圓筒的臨界失穩(wěn)剪切應(yīng)力 MPa、τ.圓筒鞍座截面處最大剪切應(yīng)力,MPa。EΦ b,層合板環(huán)向彎曲模量。MPa,Ex,層合板軸向拉伸模量，MPa、LS.鞍座或加強圈之間的距離。mm.kq。圓筒載荷的函數(shù)、當(dāng)載荷為拉伸載荷時。kq取1.5，當(dāng)載荷為壓縮載荷時,kq取1,0、C、2，7、當(dāng)A。D.4且在鞍座平面上無加強環(huán)時,其環(huán)向單元載荷計算和校核應(yīng)符合下列規(guī)定、1、圓筒環(huán)向單元載荷的最大值可發(fā)生在鞍座邊角處和鞍座截面處的圓筒最低點.在鞍座截面處的圓筒最低點的最大單元載荷應(yīng)按下式計算 式中、qΦ5。鞍座截面處圓筒最低點的最大環(huán)向單元載荷,N、mm,b1 鞍座的軸向?qū)挾?。mm K5，系數(shù)，應(yīng)按表C 2.7的規(guī)定取值,當(dāng)鞍座與容器的為剛性固定時.K5可按K5取值。當(dāng)鞍座與容器間可水平滑動時，K5可按3K5取值或采用試驗數(shù)據(jù)。表C 2、7。K5系數(shù)、2,由式 C 2、7.1.計算無加強圈圓筒的環(huán)向單元載荷最大值qΦ5應(yīng)符合按本規(guī)范第5.3.3條計算的壓縮穩(wěn)定性規(guī)定,并應(yīng)滿足下式要求，式中。qΦ、層合板的許用環(huán)向單元載荷、N、mm,C，2，8.無加強圈圓筒或被封頭加強圓筒的鞍座邊角處載荷計算應(yīng)符合下列規(guī)定，1。在鞍座邊角的最大彎矩MH應(yīng)按下式計算，式中、MH.無加強圈圓筒或被封頭加強圓筒的鞍座邊角處的最大彎矩 N。mm，K6,系數(shù),應(yīng)按表C,2、8的規(guī)定取值、表C 2，8。K6系數(shù)、2。環(huán)向單元載荷彎曲分量應(yīng)按下列公式計算。1,當(dāng)L，4D，有效寬度、圖C。2。8,Lr.2D時、應(yīng)按下式計算。圖C 2,8 容器承受彎矩MH的有效寬度Lr