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4、基本規(guī)定4.1，一般規(guī)定4.1 1。鋼，混凝土組合橋梁應對其構件及連接件進行下列驗算,1、按承載能力極限狀態(tài)的要求進行持久狀況及偶然狀況的承載力 整體穩(wěn)定計算。2。按正常使用極限狀態(tài)的要求進行持久狀況的抗裂性 應力、撓度 局部穩(wěn)定驗算 以及耐久性設計,3,按短暫狀況結構受力狀態(tài)的要求進行施工等工況的驗算。4 1.2、鋼.混凝土組合橋梁的設計基準期應為100年 4,1 3 鋼?；炷两M合橋梁的設計使用年限應按表4 1 3采用、表4,1 3.鋼,混凝土組合橋梁的設計使用年限注。對有特殊要求結構的設計使用年限 可在上述規(guī)定基礎上經技術經濟論證后予以調整,4，1。4。鋼?；炷两M合梁的鋼梁可采用工字形或槽形等截面形式，混凝土橋面板可采用現澆或預制，連接件可采用栓釘,開孔板或槽鋼等形式，4 1 5 鋼，混凝土組合梁橋面板的有效寬度bc應符合下列規(guī)定、1 組合梁各跨跨中及中間支座處的混凝土橋面板有效寬度bc 圖4.1.5 應按下列公式計算 且不應大于混凝土橋面板實際寬度，bc.b0,bci。4,1,5、1。bci。Lc，i，6、bi.4 1,5、2 式中、b0。鋼梁腹板上方最外側剪力連接件中心間距，mm。bci、鋼梁腹板一側的混凝土橋面板有效寬度、mm 其中bi為最外側剪力件中心至相鄰鋼梁腹板上方的最外側剪力件中心距離的一半或最外側剪力件中心至混凝土橋面板自由邊的距離,Lc，i，等效跨徑。mm、簡支梁應取計算跨徑。連續(xù)梁應按圖4。1 5,a，選取.2，簡支梁支點和連續(xù)梁邊支點處的混凝土橋面板有效寬度bc應按下列公式計算，bc,b0,βibci。4.1。5 3 βi.0,55。0.025Lc.i。bi 1、0，4.1、5.4 3,混凝土橋面板有效寬度bc沿梁長的分布可假設為如圖4,1.5.b.所示的形式，4 預應力組合梁在計算預加力引起的混凝土應力時。預加力作為軸向力產生的應力可按實際混凝土橋面板全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產生的應力可按混凝土橋面板有效寬度計算、5。對超靜定結構進行整體分析時，組合梁混凝土橋面板有效寬度可取實際寬度.圖4，1 5.混凝土橋面板等效跨徑及有效寬度示意圖4,1、6 預應力鋼 混凝土組合梁在正常使用極限狀態(tài)計算中 預應力損失計算應包括下列內容，1,體內布置鋼束應力損失因素。預應力筋與管道壁之間的摩擦 σl1.錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮。σl2.預應力筋與臺座之間的溫差.σl3，材料的彈性壓縮.σl4,預應力筋的應力松弛，σl5?；炷恋氖湛s和徐變 σl6.2.體外布置鋼束應力損失因素,轉向構造和錨固構造管道壁摩擦阻力、σl1 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮。σl2，材料的彈性壓縮 σl4。預應力筋的應力松弛 σl5 混凝土的收縮和徐變,σl6。3。應計入預應力筋與錨圈口之間的摩擦等因素引起的預應力損失 4、計算混凝土收縮徐變因素引起的預應力損失時、應計入鋼結構對混凝土的約束作用,5、預應力損失宜根據試驗確定,當無可靠試驗數據時，體內配置鋼束各類因素引起的預應力損失計算可按現行行業(yè)標準、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 JTG,D62的相應規(guī)定計算、4.1、7?；炷潦湛s徐變可按現行行業(yè)標準、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范。JTG,D62的相應條款計算,4 1,8.鋼、混凝土組合梁的溫度作用應按下列規(guī)定計算,1 計算組合梁由于均勻溫度作用引起的效應時,應從受到約束時的結構溫度開始。計算環(huán)境最高和最低有效溫度的作用效應.當缺乏實際調查資料時。最高和最低有效溫度標準值可按現行行業(yè)標準、公路橋涵設計通用規(guī)范、JTG.D60取值,材料線膨脹系數應按本規(guī)范第3。1，6條和第3.2、7條的規(guī)定取值，2，計算組合梁由于梯度溫度引起的效應時.宜采用表4、1,8所示的豎向溫度梯度分布形式、表4,1、8。鋼,混凝土組合梁的梯度溫度分布注，溫度值T1。T2為相對值。