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7。4,混凝土橋面板縱向抗剪計(jì)算7，4，1 鋼，混凝土組合梁承托及橋面板縱向抗剪承載力驗(yàn)算時(shí).應(yīng)分別驗(yàn)算圖7,4、1所示的縱向受剪界面 a，a、b，b、c。c及d、d,圖7。4、1，混凝土橋面板縱向受剪界面At，混凝土橋面板頂部附近單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和。mm2。Ab,混凝土橋面板底部單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和。mm2,Abh,承托底部單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和.mm2,7、4 2、單位梁長混凝土橋面板內(nèi)鋼筋總面積應(yīng)滿足下式要求 Ae、0，8Ls。?sd、7 4。2 式中.Ae。單位長度混凝土橋面板內(nèi)橫向鋼筋總面積,mm2，mm、按圖7，4 1和表7.4,2取值，0。8 系數(shù)，N。mm2、Ls,縱向受剪界面的長度 按圖7。4。1所示的a、a，b,b c,c及d d連線在抗剪連接件以外的最短長度取值、mm ?sd、橫向鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。MPa 表7,4。2 單位長度上橫向鋼筋的截面積Ac7、4 3。承受橋面板結(jié)合面縱向剪力的橫向鋼筋在剪切面外的長度應(yīng)滿足錨固長度的要求,底部橫向鋼筋間距不應(yīng)大于連接件超出橫向鋼筋高度的4倍、且不應(yīng)大于600mm，7 4。4.鋼，混凝土組合梁承托及混凝土橋面板縱向界面受剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下式要求、Vld，VlRd,7。4.4 式中，Vld，形成組合作用以后，單位梁長內(nèi)混凝土橋面板各縱向受剪界面的縱向剪力.N，mm.VlRd.單位梁長內(nèi)各縱向受剪界面受剪承載力設(shè)計(jì)值。N,mm.7,4，5,形成組合作用之后。單位梁長內(nèi)混凝土橋面板各縱向受剪界面的縱向剪力Vld應(yīng)符合下列規(guī)定,1，單位梁長內(nèi)a,a縱向受剪界面的計(jì)算縱向剪力,2.單位梁長內(nèi)b，b.c c及d,d縱向受剪界面的計(jì)算縱向剪力 Vld。Vl.7 4.5。2.式中 bc，混凝土橋面板的有效寬度。mm、b1 b2，混凝土橋面板左右兩側(cè)在a.a界面以外的有效寬度.mm，見圖7。4，1,Vl,形成組合作用之后。單位梁長的鋼梁與混凝土橋面板的界面縱向剪力，N，mm,3。單位梁長的界面縱向剪力應(yīng)按下列要求進(jìn)行計(jì)算。1，由豎向剪力引起的單位梁長的界面縱向剪力，2 由預(yù)應(yīng)力束集中錨固力.混凝土收縮變形或溫差引起的縱向剪力。預(yù)應(yīng)力束在梁跨中間錨固，錨固點(diǎn)前后均傳遞縱向剪力，預(yù)應(yīng)力束在梁跨中間錨固。錨固點(diǎn)前.預(yù)應(yīng)力作用區(qū)段，傳遞剪力或梁端部錨固、式中、Vd 形成組合作用之后 作用于組合梁的豎向剪力.N.Vt.由預(yù)應(yīng)力束集中錨固力。混凝土收縮變形或溫差的初始效應(yīng)在混凝土橋面板中產(chǎn)生的縱向剪力，N，Soc、混凝土橋面板對(duì)組合截面中和軸的面積矩、mm3.Io.組合梁截面換算截面慣性矩，mm4 lcs，混凝土收縮變形或溫差引起的縱向剪力計(jì)算傳遞長度 mm 取主梁間距和主梁長度的1，10中的較小值 7.4、6。單位長度內(nèi)縱向界面受剪承載力設(shè)計(jì)值VlRd應(yīng)按下列公式計(jì)算 并應(yīng)取兩者的較小值,VlRd 0、7Ls?td 0，8Ae?sd，7,4,6。1.VlRd.0，25Ls?cd,7.4.6、2。式中.VlRd、單位長度內(nèi)縱向界面受剪承載力.N.mm Ls，縱向受剪界面的長度。按圖7，4 1所示的a.a，b,b.c。c及d,d連線在抗剪連接件以外的最短長度取值、mm,?td，混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、按本規(guī)范表3、1。4取值,MPa,?sd.橫向鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、MPa。?cd 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 按本規(guī)范表3.1，4取值。MPa，