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6，殼體結(jié)構(gòu)設(shè)計6、1 高爐殼體結(jié)構(gòu)6,1,1 高爐殼體應(yīng)采用自立式結(jié)構(gòu),爐底板支承于基墩上,其四周應(yīng)設(shè)爐體框架.頂層平臺與殼體間應(yīng)設(shè)水平支撐點.6、1、2 高爐殼體,圖6。1，2。的外形尺寸應(yīng)根據(jù)煉鐵工藝和爐容設(shè)計的要求確定、6、1。4,殼體結(jié)構(gòu)計算時.應(yīng)采用大型有限元程序,按殼體的開孔位置和尺寸建立實體模型。并根據(jù)生產(chǎn)過程中在殼體上可能同時作用的荷載、對殼體結(jié)構(gòu)進行彈性計算分析.其連續(xù)部位的應(yīng)力強度不應(yīng)大于許用應(yīng)力 σ,轉(zhuǎn)折處的應(yīng)力強度不應(yīng)大于1.5、σ、孔邊緣的應(yīng)力強度不應(yīng)大于2.5 σ,6.1，5.殼體結(jié)構(gòu)的計算包括整體應(yīng)力分析和局部應(yīng)力分析、在進行整體應(yīng)力分析時.對爐身,爐腰，爐腹、風(fēng)口段殼體的截面參數(shù)宜考慮開孔率的影響予以折減.對殼體幾何形狀產(chǎn)生突變或結(jié)構(gòu)不連續(xù)的部位 應(yīng)進行局部應(yīng)力分析，6,1.6 采用有限元對殼體結(jié)構(gòu)進行彈塑性分析時。鋼材的應(yīng)力。應(yīng)變曲線應(yīng)符合實際材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，且可采用具有一定強化剛度的二折線模型，第二折線的剛度值可取為初始剛度值的2、3,復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的失效準(zhǔn)則應(yīng)采用vonMises屈服條件 6 1.7.殼體結(jié)構(gòu)的有限元分析宜采用板殼單元，在進行單元劃分時.板殼單元的最大邊長不宜大于其壁厚的5倍,對殼體轉(zhuǎn)折處,開孔邊緣應(yīng)力集中部位以及開孔間截面削弱的區(qū)域.單元的最大邊長不應(yīng)大于0、15倍開孔半徑、6,1、8 在進行殼體結(jié)構(gòu)的有限元分析時，當(dāng)承受多種荷載工況組合而不能準(zhǔn)確判斷其控制工況時 應(yīng)分別按可能存在的不利荷載工況進行組合計算、從中找出最不利內(nèi)力控制值.6,1.9、殼體鋼板內(nèi)外表面的環(huán)向熱應(yīng)力?？砂聪率津炈?6,1、10.對殼體結(jié)構(gòu)開孔周邊塑性的發(fā)展及應(yīng)力重分布 當(dāng)采用塑性理論進行分析時,其塑性區(qū)域的擴展不應(yīng)大于孔邊間距的1、3，