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6 2。抗彎加固設(shè)計6、2。1。預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板加固梁 板等受彎構(gòu)件的計算.應(yīng)符合本標準第5,2 1條 第5，2.3條的規(guī)定、6.2 2。預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的張拉控制應(yīng)力宜取碳纖維復(fù)材板抗拉強度標準值的0，45倍，0，65倍 且不應(yīng)大于0。70倍，6、2.3、預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的預(yù)應(yīng)力損失應(yīng)符合下列規(guī)定、1。錨具回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl1應(yīng)按下式計算、式中、a,張拉錨具變形和碳纖維復(fù)材板的內(nèi)縮值 mm 應(yīng)根據(jù)錨具形式和張拉方式確定.當采用平板錨具、波形錨具.楔形錨具.齒狀錨具時可取1mm。l,張拉端至錨固端之間的凈距離,mm,Ef，復(fù)材的彈性模量,MPa。2.預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的松弛損失σl2應(yīng)按下式計算.σl2.rσcon、6,2 3、2 式中.r、松弛損失率?？扇?、5.σcon.預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的張拉控制應(yīng)力。N，mm2，3.由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl3應(yīng)按下列公式計算、σl3。30 8σpc,1，15ρ,6 2,3，3,ρ，AfEf，Es。As，Ac,asAs。6,2,3,4 式中。σpc 預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板粘貼側(cè)的混凝土壓應(yīng)力 N,mm2。Af。復(fù)材的截面面積。mm2,Es 鋼筋的彈性模量 MPa,As.受拉鋼筋截面面積.mm2，Ac.柱截面面積、mm2。as，受拉側(cè)或受壓較小側(cè)縱向鋼筋合力點至截面該側(cè)邊緣的距離。ρ.受拉側(cè)碳纖維復(fù)材板和鋼筋的折算配筋率 4 由季節(jié)溫差造成的溫差損失σl4應(yīng)按下式計算.式中、T.年平均最高?；蜃畹?，溫度與預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)合材料板張拉錨固時的溫差、af.ac，碳纖維復(fù)材板，混凝土的軸向溫度膨脹系數(shù),af可取為0，ac可取為1.10。5 5，分批張拉的預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板 后張拉的預(yù)應(yīng)力對前批預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板產(chǎn)生彈性回縮損失σle應(yīng)按下式計算、式中,N、張拉批次、Ec,張拉時混凝土的彈性模量，MPa σpc 張拉位置混凝土的計算壓應(yīng)力、N、mm2、6。2 4、預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板加固后的混凝土構(gòu)件在無外荷載作用下截面邊緣的應(yīng)力可按照彈性換算截面計算 拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0ftk,壓應(yīng)力不應(yīng)大于0。8fck。6。2.5,矩形或T形截面受彎構(gòu)件、在受拉面和梁側(cè)面粘貼預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板進行抗彎加固時.正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定.1.當混凝土受壓區(qū)高度小于0.8ξbh0 且大于h,f時,應(yīng)按下列公式計算。式中、M，包含初始彎矩的總彎矩設(shè)計值，kN.m,b、矩形截面寬度或T形截面腹板的寬度,mm hfe。預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的面積形心至受壓邊緣的有效高度、mm.當在受拉面粘貼碳纖維復(fù)材板，可取hfe等于截面高度h.x 混凝土受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力圖高度。mm，a、受壓鋼筋截面重心至混凝土受壓區(qū)邊緣的距離。mm Af.預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板的有效截面面積 mm2.對于在受拉區(qū)側(cè)面粘貼加固,僅計入距受拉邊緣1。4梁高范圍內(nèi)粘貼的碳纖維復(fù)材板、且宜將側(cè)面碳纖維復(fù)材板的截面面積乘以折減系數(shù)，1。0。5hf.h 其中hf為側(cè)面1 4梁高范圍內(nèi)碳纖維復(fù)材板的粘貼高度、mm、ω.受壓區(qū)混凝土等效應(yīng)力圖形的折減系數(shù),fc 混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值.N,mm2、h0、截面的有效高度,mm，即受拉鋼筋重心至受壓邊緣的距離,b，f T形截面受壓翼緣寬度.mm。h.f。T形截面受壓翼緣高度,mm、fy.f,y，受拉鋼筋和受壓鋼筋的抗拉?？箟簭姸仍O(shè)計值,N，mm2,As A、s，受拉鋼筋、受壓鋼筋截面面積。mm2，σf、md 達到受彎承載力極限狀態(tài)時.受拉碳纖維復(fù)材板的拉應(yīng)力設(shè)計值,N mm2，2、當混凝土受壓區(qū)高度小于h、f，且大于2a,時，應(yīng)按下列公式計算，3.當混凝土受壓區(qū)高度小于2a、時，應(yīng)按下式計算,4,達到受彎承載力極限狀態(tài)時.受拉碳纖維復(fù)材板的拉應(yīng)力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算,εfep，m1,εfe。m1、εfp0。6，2,5.7.式中,ffd,碳纖維復(fù)材板的抗拉強度設(shè)計值，N。mm2。εfep、m1.受壓邊緣混凝土達到極限壓應(yīng)變時碳纖維復(fù)材板的有效拉應(yīng)變,其中εfep,m1按本標準第5。2、5條計算 εfp0。預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)合材料板扣除有關(guān)預(yù)應(yīng)力損失后 在受拉邊緣混凝土應(yīng)力等于零時的應(yīng)變值。εfe,m2,受彎剝離時的有效拉應(yīng)變增量、按本標準第5.2、6條計算.5、當Efεfep.m1 ffd時、受壓區(qū)混凝土強度不高于C50時等效應(yīng)力圖形的折減系數(shù)ω應(yīng)按下式計算、6。2，6。受壓邊緣混凝土達到極限壓應(yīng)變時碳纖維復(fù)材板的有效拉應(yīng)變εfep。m1應(yīng)按下列規(guī)定計算.1、當混凝土受壓區(qū)高度x大于受壓翼緣高度h f時。應(yīng)按下列公式計算.式中。εcu、混凝土極限壓應(yīng)變。εi。截面受拉邊緣混凝土的初始應(yīng)變、2,當混凝土受壓區(qū)高度x小于受壓翼緣高度h，f時,應(yīng)按下列公式計算 6 2,7,在標準荷載組合下,受拉鋼筋的拉應(yīng)力不應(yīng)大于其抗拉強度標準值,標準荷載組合下受拉鋼筋的拉應(yīng)力.可按下列公式計算。式中.σs一一正常使用階段受拉鋼筋的拉應(yīng)力，N mm2 σs0，加固后扣除所有預(yù)應(yīng)力損失后受拉鋼筋中的應(yīng)力.N，mm2.N0，加固后扣除所有預(yù)應(yīng)力損失后碳纖維復(fù)材板的預(yù)拉力.kN,Mk 正常使用階段的標準荷載組合下的彎矩值、kN.m M1 碳纖維復(fù)材板施加預(yù)應(yīng)力前,計算截面所受彎矩值，kN m。γ、f，受壓翼緣加強系數(shù) σf.p0。加固后扣除所有預(yù)應(yīng)力損失后碳纖維復(fù)材板的應(yīng)力、N.mm2,Acf.碳纖維復(fù)材板的截面面積、mm2,Ef，碳纖維復(fù)材板的彈性模量.MPa z,受拉鋼筋與碳纖維復(fù)材板合力點至受壓區(qū)壓力合力點的距離，mm,A0。I0。分別為將鋼筋、碳纖維復(fù)材板按與混凝土彈性模量比換算成混凝土后的換算截面面積。mm2、和換算截面慣性矩 mm4,6 2.8。采用預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板加固的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，其抗裂控制要求應(yīng)符合本標準第5 2。9條的規(guī)定,對僅在受拉面粘貼碳纖維復(fù)材板加固的受彎構(gòu)件、加固后按荷載效應(yīng)標準組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度ωmax?？砂聪铝泄接嬎悖街?σsk,荷載短期組合下受拉鋼筋的拉應(yīng)力.N。mm2、按本標準公式、6,2，7 1、計算，且該式中的σs0取為0、ρte。按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率、d，受拉鋼筋直徑.mm ftk、碳纖維復(fù)材板的抗拉強度標準值,N,mm2,As,受拉鋼筋截面面積.mm2、Af、tf、分別為碳纖維復(fù)材板的截面面積，mm2,和厚度,mm，ψ.鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，β。受拉面粘貼的碳纖維復(fù)材板對裂縫間距的影響系數(shù)。6，2 9、采用預(yù)應(yīng)力碳纖維復(fù)材板加固的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件 其撓度驗算應(yīng)符合本標準第5.2.11條的規(guī)定、撓度變形應(yīng)按現(xiàn)行國家標準、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、GB。50010的有關(guān)規(guī)定計算、撓度變形計算尚應(yīng)扣除施加預(yù)應(yīng)力時產(chǎn)生的反拱變形,反拱變形可按下式計算。式中.L 計算跨度，mm，Ec。受彎構(gòu)件混凝土的彈性模量、N,mm2。acf，碳纖維復(fù)材板層數(shù)影響系數(shù).1層時acf取1 0，2層時acf取0 95。3層時acf取0 9，e.復(fù)材板到中和軸的距離,mm,