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附錄M.復(fù)材圓管混凝土偏心受壓構(gòu)件截面合力和力矩計算方法 復(fù)材圓管混凝土柱試驗表明平截面假定是成立的，但是試驗也顯示在復(fù)材管混凝土梁中復(fù)材管與混凝土之間可能存在較大的相對滑移 因此為了滿足平截面假定.復(fù)材管內(nèi)表面必須采用適當?shù)目够拼胧?。對于?nèi)部配置鋼筋的復(fù)材圓管混凝土柱。考慮兩種可能的極限狀態(tài)。即受拉區(qū)破壞和受壓區(qū)破壞,設(shè)計時應(yīng)根據(jù)截面分析方法或本條規(guī)定的公式，對兩種極限狀態(tài)分別計算截面承載力.并取其中較小值作為截面設(shè)計承載力,對于不配鋼筋的復(fù)材圓管混凝土柱 由于受拉區(qū)破壞通常表現(xiàn)出較強的脆性。故應(yīng)在設(shè)計中予以避免、此時，可以將受壓區(qū)破壞作為極限狀態(tài)計算截面承載力、同時驗算受拉區(qū)復(fù)材管應(yīng)變.確保其不超過材料設(shè)計極限拉應(yīng)變值，偏壓構(gòu)件中受拉區(qū)復(fù)材管可被看作只承受單軸拉力 因此其極限拉應(yīng)變值可通過復(fù)材條形試件拉伸試驗得到，受壓區(qū)破壞之極限壓應(yīng)變由本標準第12 2，2條第3款按插值方法確定。由于在插值的兩個極限狀況,軸壓構(gòu)件和純彎構(gòu)件的計算中、已考慮各種因素及破壞模式的影響。故此插值方法計算所得之極限壓應(yīng)變可以直接用于偏壓構(gòu)件的設(shè)計.為了充分發(fā)揮復(fù)材管的作用、減少管內(nèi)鋼筋以利于混凝土澆搗 可按最小配筋率配置縱筋和箍筋、偏壓構(gòu)件中正截面承載力計算時,若縱筋數(shù)量不少于6根，截面中縱筋可簡化為圓管進行計算。否則應(yīng)采用精確的截面分析方法進行設(shè)計，附錄M規(guī)定的公式 M,0.2，1、公式.M.0。6。4,均假定中和軸在截面內(nèi)、按正文規(guī)定.構(gòu)件的最小偏心距不小于其附加偏心距.即20mm和d、30兩者中的較大者,因此、在通常情況下 該假定是正確的，但是 當計算表明中和軸在截面外時、公式.M.0,2 1、公式,M、0，6,4.不再適用.此時應(yīng)采用精確的截面分析方法進行設(shè)計.公式、M 0、2。1,公式。M.0。2 4、以及公式,M,0。4。1、公式、M、0。4 4.還進一步假定中和軸在鋼筋圓環(huán)內(nèi).由于采用了附加偏心距，在多數(shù)情況下、該假定也是正確的，但當計算表明上述假定不滿足時 應(yīng)基于截面分析方法計算鋼筋的貢獻、在正截面承載力計算中.計算受壓區(qū)復(fù)材管對截面承載力的貢獻時、為考慮環(huán)向拉力對軸向應(yīng)變的影響 引入復(fù)材管受壓區(qū)承載力折減系數(shù)βf,根據(jù)正交異性板彈性方程,在截面受壓區(qū)邊緣.復(fù)材管等效壓應(yīng)力可由下式計算.式中。σfrp x.復(fù)材圓管軸向等效壓應(yīng)力,Nfrp、x.復(fù)材圓管單位周長軸向承載力.tfrp、復(fù)材圓管厚度.Exc eff 復(fù)材圓管等效軸向抗壓彈性模量.υxq,eff.υθx.eff，復(fù)材圓管等效泊松比,εfθ、復(fù)材圓管混凝土構(gòu)件極限狀態(tài)時環(huán)向應(yīng)變 可偏于安全地取為復(fù)材圓管混凝土短柱壓縮試驗所得之極限環(huán)向應(yīng)變、εcc max一一偏壓構(gòu)件中截面受壓區(qū)混凝土最大應(yīng)變值,而根據(jù)附錄L之計算方法。在截面受壓區(qū)邊緣。有，所以，可以得到，為簡化設(shè)計.將此βf值用于整個截面受壓區(qū) 偏壓構(gòu)件中，混凝土應(yīng)力、應(yīng)變關(guān)系由本標準第12.2，2條確定，為設(shè)計方便,混凝土等效矩形應(yīng)力圖系數(shù)β1。中和軸高度系數(shù),統(tǒng)一取為0、9,與加固構(gòu)件相同.混凝土強度等效系數(shù)α1取α1。亦與加固構(gòu)件相同、在偏壓構(gòu)件正截面承載力計算中,對鋼筋，包括受拉及受壓鋼筋、合力及其對截面中心的力矩的計算采用了精確的計算公式、而并未采用加固構(gòu)件設(shè)計中規(guī)定的本標準第5 4,11條簡化公式,這是因為，和加固構(gòu)件不同、復(fù)材管混凝土構(gòu)件中的復(fù)材管具有一定的軸向剛度，而配,鋼 筋率通常較低、采用本標準第5。4、11條規(guī)定的簡化公式有可能造成較大誤差，