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10。3、預應力復材筋混凝土受彎構(gòu)件10。3，1 σl1。σl2的計算方法與預應力鋼筋混凝土相同，但是，由于復材筋的物理力學性能以及與混凝土間的粘結(jié)性能 摩擦系數(shù)均與預應力筋不同 因此需重新確定內(nèi)縮值a,摩擦系數(shù)κ和μ、這些系數(shù)均應首先根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定 如無實測數(shù)據(jù) 也可按照表10.3，1 1和表10、3，1 2中所列數(shù)值確定、表10,3 1，1中的內(nèi)縮值根據(jù)國內(nèi)部分試驗所得。表10、3.1，2中碳纖維復材筋和芳綸纖維復材筋的κ和μ為日本土木工程學會,JSCE，于1997年出版的，使用連續(xù)纖維補強材料的混凝土結(jié)構(gòu)的設計,施工指南、中建議的值、已有試驗表明.玄武巖纖維復材筋與孔道壁間摩擦系數(shù)和碳纖維復材筋相近.設計時預應力復材筋的松弛損失率宜優(yōu)先采用實測值.如無實測值、可取用表10。3.1.4中的數(shù)值 并要求選用的復材筋產(chǎn)品力學性能指標出廠報告中松弛率指標低于這一松弛率限值.由混凝土收縮。徐變引起的預應力損失σl5是在借鑒預應力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)σl5的計算方法的基礎上，考慮復材筋的彈性模量與預應力鋼筋有很大不同這一主要因素的影響、對原公式進行修正,修正系數(shù)為Efp.Es、10 3、2,基本假定同本標準第10.2，5條,增加對受拉鋼筋應力和應變限值的規(guī)定,10 3、3,10。3.4 同時配置非預應力鋼筋和預應力復材筋的混凝土構(gòu)件可能發(fā)生鋼筋屈服后混凝土壓碎破壞，破壞模式，鋼筋屈服后預應力復材筋拉斷破壞，破壞模式 和鋼筋屈服前混凝土壓碎破壞,破壞模式。三種彎曲破壞模式。相對界限受壓區(qū)高度ξs b和ξfp b就是區(qū)分這三種破壞模式的界限。ξs.b和ξfp b之間的大小關系受到有效預應力的影響。通常情況下、ξs.b、ξfp,b.因此.當ξfp,b.ξ,ξs.b時，構(gòu)件發(fā)生鋼筋屈服后混凝土壓碎破壞，破壞模式，當ξ.ξfp，b時、鋼筋屈服后預應力復材筋拉斷破壞、破壞當模式.當ξ ξs,b時.構(gòu)件發(fā)生鋼筋屈服前混凝土壓碎破壞.破壞模式。其中、最理想的破壞模式為破壞模式，不宜出現(xiàn)破壞模式.10 3。5 按照受壓區(qū)高度與兩類平衡受壓區(qū)高度的關系 區(qū)分為兩種情況進行計算.當x，2a、s時,受壓鋼筋未屈服。可近似取為x.2a。s、10，3.7.本次修訂增加了體外預應力復材筋混凝土梁的正截面抗彎承載力計算內(nèi)容，體外預應力復材筋混凝土受彎構(gòu)件正截面受彎承載力?？赏ㄟ^考慮整體變形協(xié)調(diào)條件和臨界截面的內(nèi)力平衡條件得到、此外,尚需考慮體外預應力復材筋偏心距損失的影響.10、3.8 預應力復材筋混凝土構(gòu)件同樣應進行正常使用極限狀態(tài)抗裂和變形驗算。且必須進行正常使用極限狀態(tài)下預應力復材筋的應力驗算。從而保證其不發(fā)生蠕變斷裂破壞.10、3 9.當構(gòu)件中有普通鋼筋時。裂縫寬度仍應滿足?；炷两Y(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB.50010中規(guī)定的限值,當構(gòu)件中僅有復材筋、則裂縫寬度要求參見本標準第10、2、1條說明。10,3,10.預應力筋中的應力為有效預應力與使用荷載作用下的預應力筋應力增量之和。10。3 13.本條給出的公式 10。3。13，1。公式。10，3、13 6 適用于配置預應力復材筋和非預應力鋼筋的情況。當配置預應力復材筋和非預應力復材筋時，計算公式中的αE、Es應分別換成αfE、Ef,預應力復材筋混凝土受彎構(gòu)件的裂縫寬度和剛度計算步驟和公式基本參照現(xiàn)行國家標準、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB.50010進行,但是由于復材筋的彈性模量與鋼筋有較大差異。因此在進行裂縫寬度計算時。應根據(jù)復材筋與鋼筋的彈性模量比。將復材筋的實際截面積修正為等效截面積，受拉筋的等效配筋率和受拉筋的等效應力分別采用公式 10、3.11,2、和公式,10 3，11。3 進行計算、σsk為等效應力。實際的復材筋的應力增量應考慮彈性模量修正，10，3，15。預應力復材筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力的計算類似于鋼筋混凝土構(gòu)件 參考現(xiàn)行國家標準、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范。GB.50010相關條文及本標準中第10,2，9條規(guī)定進行，