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12、2.復(fù)材管混凝土組合構(gòu)件12,2.1。軸心受壓復(fù)材圓管約束混凝土的應(yīng)力,應(yīng)變關(guān)系采用與復(fù)材加固受壓構(gòu)件相同的模型。該模型是基于大量試驗數(shù)據(jù)得到的面向設(shè)計的約束混凝土應(yīng)力,應(yīng)變關(guān)系、詳見本標(biāo)準(zhǔn)第5.4,4條.同時.由于復(fù)材管含多個方向纖維，其軸向剛度和軸向泊松比遠大于受壓構(gòu)件加固中所采用的只含環(huán)向纖維的復(fù)材，故復(fù)材圓管混凝土短柱試驗所得極限環(huán)向應(yīng)變不能直接用于公式。5，4、5。及公式.5 4.6，在復(fù)材加固受壓構(gòu)件中。極限環(huán)向應(yīng)變可以認(rèn)為全部由極限環(huán)向應(yīng)力產(chǎn)生.而在復(fù)材圓管混凝土受壓構(gòu)件中，極限環(huán)向應(yīng)變中由軸向應(yīng)力產(chǎn)生的部分可能占有相當(dāng)比例 復(fù)材管中極限環(huán)向應(yīng)力的大小直接決定了混凝土所受約束的強弱及其極限狀態(tài)。基于此。考慮雙向應(yīng)力的影響，復(fù)材圓管中極限環(huán)向應(yīng)力設(shè)計值可由下式確定 式中、σfrp。θ，k 復(fù)材圓管等效環(huán)向應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值.Eθt,eff 復(fù)材圓管等效環(huán)向抗拉彈性模量,υxθ.eff。υθx.eff,復(fù)材圓管等效泊松比 εfθ、k 復(fù)材圓管混凝土短柱壓縮試驗所得之極限環(huán)向應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)值 εfx,k、復(fù)材圓管混凝土短柱壓縮試驗所得之極限軸向應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)值 相應(yīng)地、公式，5,4,5.及公式,5,4 6,中纖維環(huán)向極限應(yīng)變εru、k應(yīng)由下式確定。12,2、2。對于復(fù)材圓管混凝土構(gòu)件.以往的試驗研究表明。復(fù)材對混凝土的約束作用與截面受力狀態(tài)有關(guān)，其中軸壓最大,純彎最小而偏壓居中，基于此、本標(biāo)準(zhǔn)對這三種受力情況推薦采用不同的混凝土應(yīng)力。應(yīng)變關(guān)系.軸壓構(gòu)件混凝土應(yīng)力、應(yīng)變關(guān)系由本標(biāo)準(zhǔn)12、2，2條第1款確定，混凝土極限壓應(yīng)變值由本標(biāo)準(zhǔn)第5，4，6條確定，當(dāng)混凝土強度變化時、該計算極限壓應(yīng)變值可能大于復(fù)材管混凝土短柱試驗中所得極限值.考慮到環(huán)向應(yīng)力的影響、此計算壓應(yīng)變值應(yīng)總是小于復(fù)材條形試件壓縮試驗所得之極限壓應(yīng)變值.基于此，本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定后者為軸壓構(gòu)件中混凝土極限壓應(yīng)變的上限、對于純彎構(gòu)件中混凝土應(yīng)力.應(yīng)變關(guān)系、以往的研究尚未形成統(tǒng)一的看法,有直接采用軸壓構(gòu)件中混凝土的應(yīng)力 應(yīng)變關(guān)系 直接采用無約束混凝土的應(yīng)力，應(yīng)變關(guān)系和采用類似理想彈塑性模型的應(yīng)力,應(yīng)變關(guān)系、前兩種應(yīng)力。應(yīng)變關(guān)系要么忽視軸壓與純彎構(gòu)件中約束混凝土的差別。要么忽視純彎構(gòu)件中約束的作用,因此不能反映實際情況、基于現(xiàn)有研究結(jié)果 建議應(yīng)力，應(yīng)變曲線形式介于兩者之間，本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用公式，12 2.2 1、和公式,12、2。2.2。確定復(fù)材管混凝土受彎構(gòu)件中混凝土的應(yīng)力、應(yīng)變曲線.此曲線采用二次拋物線.直線分段式模型，當(dāng)采用0。0033作為極限應(yīng)變時.可以退化到現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn).混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，GB，50010所采用的無約束混凝土模型,可以看出.與軸壓構(gòu)件的應(yīng)力。應(yīng)變關(guān)系相比。公式.12，2,2、1，和公式.12，2.2.2,所確定應(yīng)力 應(yīng)變曲線的區(qū)別主要在于第二段斜率E2。0、對于此種情況下混凝土的極限壓應(yīng)變,本標(biāo)準(zhǔn)考慮選取以下兩種情況時的較小值.復(fù)材管受環(huán)向拉力和軸向壓力共同作用破壞、對這種情況、采用復(fù)材圓管混凝土短柱壓縮試驗得到的極限值、由于受彎構(gòu)件中極限狀態(tài)時環(huán)向應(yīng)力通常小于相應(yīng)的受壓構(gòu)件，故受彎構(gòu)件中復(fù)材管的極限壓應(yīng)變值通常大于相應(yīng)的受壓構(gòu)件，因此采用壓縮試驗得到的極限值是偏于安全的.復(fù)材管局部屈曲,對這種情況 采用復(fù)材空管受壓破壞的極限值.在復(fù)材圓管混凝土構(gòu)件中，由于環(huán)向應(yīng)力的存在,軸向屈曲承載力將有所提高、因此采用空管受壓破壞的極限值也是偏于安全的，對于偏壓構(gòu)件，通常認(rèn)為，混凝土所受約束介于軸壓構(gòu)件和純彎構(gòu)件之間?；诖?、本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用插值的方法確定偏壓構(gòu)件中混凝土的應(yīng)力。應(yīng)變關(guān)系.主要是確定應(yīng)力,應(yīng)變曲線第二段斜率以及極限壓應(yīng)變.為設(shè)計方便.本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用初始偏心距進行插值。如公式，12、2。2.6,和公式.12.2,2.7，所示 為了滿足平截面假定、復(fù)材管內(nèi)表面與混凝土之間必須采取適當(dāng)?shù)目够拼胧?、三種受力情況下應(yīng)力。應(yīng)變曲線關(guān)系如圖3所示。應(yīng)當(dāng)指出、在本標(biāo)準(zhǔn)第5、4節(jié)的受壓構(gòu)件加固設(shè)計規(guī)定中，并未考慮截面受力狀態(tài)對復(fù)材約束作用的影響，這是因為，在受壓構(gòu)件加固設(shè)計中，通過復(fù)材約束作用產(chǎn)生的混凝土強度的提高通常較為有限，在設(shè)計中通過控制復(fù)材用量來實現(xiàn) 因此截面受力狀態(tài)的影響較小 12。2。3 本標(biāo)準(zhǔn)正文不再單獨給出復(fù)材圓管混凝土軸心受壓構(gòu)件正截面承載力計算公式,而是通過考慮附加偏心距與偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計算采取統(tǒng)一的計算公式 12,2,5,復(fù)材管混凝土構(gòu)件的抗剪承載力采用了混凝土,箍筋和復(fù)材三部分疊加的簡化計算方法，研究認(rèn)為這三部分并不是同時達到各自的峰值，為了考慮這一因素的影響.可通過降低纖維允許拉應(yīng)變εfa的取值來考慮。復(fù)材管抗剪承載力的計算沿用了桁架比擬公式