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C 2、一般大氣環(huán)境下鋼筋混凝土耐久性評估C。2，1 混凝土碳化、中性化.到一定深度后 堿度降低，保護鋼筋免于生銹的鈍化膜破壞,在有氧和水的條件鋼筋開始銹蝕,直至混凝土保護層出現(xiàn)沿筋長方向的銹脹裂縫、近二十年來我國就碳化引起的鋼筋銹蝕開展了較為深入的研究 建立了相應的鋼筋銹蝕劣化模型.并經過大量工程驗證、本條為依據(jù)劣化模型給出的在均值意義上鋼筋開始銹蝕時間的簡化評估方法,劣化模型中構件所處的局部環(huán)境、混凝土碳化速率與保護層厚度是決定鋼筋開始銹蝕時間的三個重要參數(shù) 需要說明的是 由于環(huán)境作用的復雜性和不確定性以及混凝土密實性具有很大的離散性，難以準確預測結構的耐久年限。僅能對混凝土結構耐久年限作出比較合理的估算 即依據(jù)現(xiàn)有科研成果作出均值意義上一般規(guī)律性的預測，結構在均值意義上滿足耐久性要求，可能會有近50 的構件不能滿足要求、因此必須留有一定的安全裕度 我國,混凝土結構耐久性設計規(guī)范,GB,T。50476在內部測算時，取1、8,2.0的裕度系數(shù).考慮到對既有結構耐久年限的評估系以現(xiàn)場實測有關參數(shù)為依據(jù)、可以適當降低對裕度的要求、故本標準取裕度系數(shù)為1.5.C。2、2,構件所處局部環(huán)境對鋼筋脫鈍和銹蝕速率有極大影響.故在制定局部環(huán)境系數(shù)時。綜合考慮了環(huán)境溫度.濕度變化,干濕交替頻率對鋼筋脫鈍與鋼筋銹蝕速率的影響.并以實際工程調查驗證結果為主要依據(jù)給出本標準取值 C，2.3,碳化系數(shù)反映了碳化反應進行的速率.其與CO2濃度、混凝土密實性，環(huán)境溫濕度等因素有關 由實測碳化深度確定碳化系數(shù)可以避開上述諸多不確定性因素的影響。得到較為切合實際的結果 試驗和工程調查表明，在構件角部。由于CO2雙向滲透作用 其碳化速率大致是非角部區(qū)域的1.4倍、C。2 4、C,2 5 保護層厚度及其碳化深度是評估混凝土構件耐久性能極為重要的參數(shù)。條文對其檢測方法給出了詳細，嚴格的規(guī)定 C。2，6,C，2、7、混凝土保護層銹脹開裂時間可按鋼筋銹蝕劣化模型進行計算。為便于應用，條文以表格形式給出、依據(jù)保護層厚度與混凝土強度推斷保護層銹脹開裂的時間。評估時可按推斷的混凝土強度及實測保護層厚度近似插入取值。表中給出的銹脹開裂時間已考慮了1、5的裕度系數(shù).表格中計算從開始使用到鋼筋開始銹蝕這一時間段時,采用了下列碳化系數(shù)理論模型公式、式中 KCO2、CO2濃度影響系數(shù)、室內取1。8、室外取1。3，Kk1、位置影響系數(shù)、構件角區(qū)取1 4 非角區(qū)取1、0.Kkt，養(yǎng)護澆注影響系數(shù),取1、2.Kks,工作應力影響系數(shù)、受壓時取1 0。受拉時取1.1 T,環(huán)境溫度，KF.粉煤灰取代系數(shù) 取1.0.由于混凝土碳化速率，鋼筋銹蝕速率隨環(huán)境溫度升高加快,亦隨干濕交替頻率增加而增速、混凝土碳化、鋼筋銹蝕速度與混凝土的密實性 滲透性,也有很大關系,這一指標在構件中具有很大的離散性,因此除本條注明南方炎熱地區(qū)較表中增加保護層厚度外 評估時應結合實際環(huán)境條件.構件技術狀況與工程經驗.合理確定耐久年限、