亚洲综合网站久久久_人妻久久相姦中文字幕_四虎永久在线精品免费看_日韩精品无码一区

4 路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4，1。幾何尺寸4,1 1,4。1，2,對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土路面，路面面板長(zhǎng)取90m 210m 可大大減少路面接縫數(shù)量 從而改善行車(chē)平穩(wěn)性和舒適性.路面面板越長(zhǎng)，由預(yù)應(yīng)力損失和板底摩阻力造成的影響就越大、預(yù)應(yīng)力在板內(nèi)的效果就越差，因此.板底摩阻力小 板長(zhǎng)就可取較大值 路面面板縱向預(yù)應(yīng)力的施加大大提高了路面的縱向承載能力,但對(duì)橫向承載能力幾乎無(wú)影響、當(dāng)?shù)缆仿贩^寬時(shí).面板的橫向應(yīng)力較大.成為主要的控制應(yīng)力。因此規(guī)定路面面板寬不宜超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)兩車(chē)道的寬度.可不設(shè)置橫向無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線 預(yù)應(yīng)力的存在使路面面板整體性較強(qiáng)。減少了橫向開(kāi)裂的可能性 而且，即使路面面板因荷載產(chǎn)生裂縫也能自行閉合，提高了路面的耐久性,上述結(jié)論可通過(guò)對(duì)荷載下預(yù)應(yīng)力混凝土路面面板的應(yīng)力分析得出,本章有關(guān)應(yīng)力分析及相關(guān)結(jié)論均根據(jù)國(guó)內(nèi)已修建的兩條預(yù)應(yīng)力混凝土路面。即1997年修建的南京祿口試驗(yàn)路和1998年修建的徐州賈汪試驗(yàn)路的實(shí)際工程情況并通過(guò)有限元分析得出 在板寬確定的情況下.模型取板寬7,2m、路面面板長(zhǎng)應(yīng)由所施加的預(yù)應(yīng)力大小和溫差引起的縱向最大拉應(yīng)力共同來(lái)控制,如圖1所示、隨板長(zhǎng)的增加 板內(nèi)橫縱向拉應(yīng)力都有所增加,但橫向拉應(yīng)力增加量非常小，板長(zhǎng)每增長(zhǎng)20m。橫向拉應(yīng)力僅增加約0.02MPa，縱向拉應(yīng)力的增加幾乎與板長(zhǎng)成正比。橫向拉應(yīng)力比縱向拉應(yīng)力大很多。預(yù)應(yīng)力大小對(duì)于路面面板的影響，如圖2所示 由該圖可見(jiàn)、隨預(yù)應(yīng)力值的增大.板的上翹值在減小、因此、施加預(yù)應(yīng)力可使板底各點(diǎn)的位移趨向一致，增強(qiáng)了路面的整體性,減小了路面面板下的不均勻沉降或脫空現(xiàn)象出現(xiàn)的可能性、對(duì)于橫向預(yù)應(yīng)力各國(guó)意見(jiàn)不統(tǒng)一.據(jù)國(guó)外資料介紹 認(rèn)為當(dāng)板寬不超過(guò)兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)車(chē)道寬度時(shí)?？刹辉O(shè)橫向預(yù)應(yīng)力,但為了安全起見(jiàn),要求在橫向配置一定數(shù)量的防止開(kāi)裂并起到固定.支撐縱向無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的構(gòu)造鋼筋.對(duì)于橫向預(yù)應(yīng)力的確定 根據(jù)計(jì)算所得的最大橫向應(yīng)力與混凝土的設(shè)計(jì)彎拉強(qiáng)度 建議取80 的抗彎拉強(qiáng)度、的比較而定.如果不需施加橫向預(yù)應(yīng)力、則需配置橫向鋼筋、可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).公路水泥混凝土路面設(shè)計(jì)規(guī)范，JTG,D40或 城鎮(zhèn)道路路面設(shè)計(jì)規(guī)范,CJJ，169中連續(xù)配筋混凝土路面選用，當(dāng)路面面板的寬度較大時(shí),可釆用雙向預(yù)應(yīng)力以提高抗裂能力 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的混凝土保護(hù)層厚度不宜小于50mm。錨具系統(tǒng)的最小混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程、JGJ 92的有關(guān)規(guī)定.保護(hù)層厚度的規(guī)定是為了滿足結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐久性要求和對(duì)受力鋼筋有效錨固的要求 預(yù)應(yīng)力混凝土路面面板的最小厚度值，應(yīng)能給無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線提供最小的保護(hù)層厚度。以防開(kāi)裂、銹蝕 同時(shí)需能滿足板在荷載下的撓度變形設(shè)計(jì)要求、對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土路面，由于預(yù)應(yīng)力的施加 提高了路面面板截面的實(shí)際彎拉強(qiáng)度、因而、在相同的荷載作用下 預(yù)應(yīng)力路面面板的厚度較普通混凝土路面面板取得更薄.根據(jù)國(guó)內(nèi)外的工程理論分析 并結(jié)合我國(guó)公路運(yùn)輸繁忙和超載現(xiàn)象嚴(yán)重的情況，加之施工工藝及施工管理水平及各地施工環(huán)境相異等因素.推薦板厚取值為140mm，240mm，板初估厚度為相應(yīng)素混凝土路面面板厚的70.75、國(guó)外關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土路面的設(shè)計(jì)與施工研究開(kāi)展得較早。并取得了很多經(jīng)驗(yàn),最早的預(yù)應(yīng)力混凝土路面是法國(guó)于1946年修建的,在法國(guó).只有一條試驗(yàn)路是板邊薄于板中的、其他都是由平均約150mm的等厚板組成，美國(guó)最著名的Patuxent、River，Naval.Air Station預(yù)應(yīng)力混凝土道面是由Bureau,of。Yards。and.Docks于1953年 1954年修建的,長(zhǎng)152.4m.寬3 66m、厚178 1mm。其后又修建了多條試驗(yàn)路、其中1980年在芝加哥O.Hare國(guó)際機(jī)場(chǎng)修建的預(yù)應(yīng)力混凝土罩面，240m長(zhǎng),45m寬，200mm，225mm厚的跑道 是美國(guó)首次將預(yù)應(yīng)力混凝土用于商用機(jī)場(chǎng)道面，其他國(guó)家如比利時(shí)，奧地利等都于20世紀(jì)50年代前后開(kāi)始修建預(yù)應(yīng)力混凝土路面 巴西于1972年。1978年在里約熱內(nèi)盧修建了一條180mm厚的預(yù)應(yīng)力混凝土機(jī)場(chǎng)道面,荷蘭、瑞士也都修筑了預(yù)應(yīng)力混凝土路面.4、1、3.預(yù)應(yīng)力混凝土路面的設(shè)計(jì)以混凝土疲勞斷裂為設(shè)計(jì)極限狀態(tài)，由于預(yù)應(yīng)力事先在路面面板工作截面上施加壓應(yīng)力,當(dāng)荷載作用于路面時(shí)，混凝土截面產(chǎn)生的拉應(yīng)力一部分由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的壓應(yīng)力抵消 板截面上的應(yīng)力較之普通混凝土板路面低 從而提高了混凝土的抗彎拉強(qiáng)度、在荷載重復(fù)作用下，預(yù)應(yīng)力混凝土路面設(shè)計(jì)應(yīng)滿足本規(guī)范式.4 1 3，1,的要求 預(yù)應(yīng)力混凝土路面面板內(nèi)荷載應(yīng)力，溫度應(yīng)力和板底摩阻應(yīng)力的處理參考本規(guī)范附錄A 國(guó)外關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)也有釆用混凝土疲勞應(yīng)力比SR指標(biāo)來(lái)進(jìn)行的、預(yù)應(yīng)力混凝土路面面板的厚度按SR指標(biāo)設(shè)計(jì)時(shí)按下式計(jì)算 式中。SR一一混凝土疲勞應(yīng)力比，可按表2取值,ft、混凝土設(shè)計(jì)彎拉強(qiáng)度,MPa。路面中所施加的預(yù)應(yīng)力大小主要由三個(gè)因素決定，交通荷載,由溫度和濕度所引起的翹曲約束.板收縮期間的板底摩阻約束,預(yù)應(yīng)力混凝土路面常用的預(yù)應(yīng)力值可參考如下,1,路面面板內(nèi)僅使用縱向無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線或縱 橫向都配無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，一般為0。63MPa、2,87MPa.機(jī)場(chǎng)道面內(nèi)平均值可達(dá)3.15MPa.當(dāng)釆用斜向鋼筋來(lái)產(chǎn)生縱向預(yù)應(yīng)力時(shí)。平均值約為1 93MPa 2,橫向預(yù)應(yīng)力還未被廣泛采用，一般為0，1.4MPa.當(dāng)板寬不大于兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)車(chē)道寬度時(shí)。可不設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力，3，從無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的實(shí)際間距和經(jīng)濟(jì)使用方面考慮。如果求得的預(yù)應(yīng)力值σp，4、0MPa。則需增大路面面板厚度，重新計(jì)算、縱向預(yù)應(yīng)力的處理模型應(yīng)符合下列規(guī)定、1，無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線僅在錨固端與混凝土結(jié)合、在其他地方會(huì)發(fā)生縱向相對(duì)滑動(dòng) 2、對(duì)路面面板施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，將預(yù)應(yīng)力作為一種外力加在路面面板的錨固端.扣除無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線與周?chē)佑|的混凝土或套管之間的摩阻損失，圖3，圖中未畫(huà)出板底的摩阻力,預(yù)應(yīng)力損失的處理模型應(yīng)符合下列規(guī)定.1,預(yù)應(yīng)力混凝土路面的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算按本規(guī)范第4，2 2條的規(guī)定確定 本規(guī)范第4。2,2條中的各項(xiàng)應(yīng)力損失不是同時(shí)發(fā)生的.預(yù)應(yīng)力損失值的組合可根據(jù)應(yīng)力損失出現(xiàn)的先后與全部完成所需要的時(shí)間，按預(yù)施應(yīng)力和使用階段來(lái)進(jìn)行區(qū)分.對(duì)于后張預(yù)應(yīng)力混凝土路面,預(yù)施應(yīng)力階段和使用階段的預(yù)應(yīng)力損失可按下列公式計(jì)算。2.在有限元模型分析中、應(yīng)將以上計(jì)算的σ12 σ13 σ14,σ15等效為一組和預(yù)施應(yīng)力方向相反的外力、分別作用于錨固端混凝土上、鋼筋的處理模型應(yīng)符合下列規(guī)定、1,預(yù)應(yīng)力混凝土路面面板應(yīng)釆用整體式模型,其彈性矩陣可按下式計(jì)算 D,Dc。Ds。5 式中.Dc.混凝土的應(yīng)力應(yīng)變矩陣.Ds。分布鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系矩陣.2 模型可不考慮混凝土的開(kāi)裂。按一般均質(zhì)體計(jì)算 混凝土的應(yīng)力應(yīng)變矩陣.Dc 可按下式計(jì)算.3，對(duì)于等效的分布鋼筋,其應(yīng)力。應(yīng)變關(guān)系矩陣,Ds 可按下式計(jì)算、式中.Es，鋼筋的彈性模量、ρx ρy,ρz 沿x。y和z方向的配筋率 溫度應(yīng)力的處理模型應(yīng)符合下列規(guī)定.1、同一時(shí)刻,板截面上溫度不一致產(chǎn)生的翹曲應(yīng)力，在預(yù)應(yīng)力混凝土路面模型中宜采用熱彈性三維有限元方法。2。不同時(shí)刻.由于溫度上升或下降時(shí)引起的熱脹冷縮而在板內(nèi)產(chǎn)生的熱壓應(yīng)力或收縮應(yīng)力.在預(yù)應(yīng)力混凝土路面模型中假定為均勻變化。板底摩阻力的處理模型應(yīng)符合下列規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土路面,板底摩阻力對(duì)路面受力影響很大、必須予以考慮，板底摩阻力主要由以下三方面的因素引起，1，由施加預(yù)應(yīng)力引起的板底摩阻力。2 由溫度引起的板底摩阻力。3 由車(chē)輛荷載引起的板底摩阻力，可忽略。根據(jù)線性疊加原理、在分析處理時(shí)將上述三項(xiàng)同時(shí)考慮進(jìn)去.進(jìn)行一次迭代求解板底摩阻力 選取的是每一斷面的最大值。預(yù)應(yīng)力混凝土路面在預(yù)應(yīng)力,溫度應(yīng)力，荷載應(yīng)力的共同作用下 摩阻力沿板底并非均勻分布，板底摩擦系數(shù)為變量 與板底位移有關(guān).圖4為板底摩阻力隨板底位移的變化情況、板底位移增大時(shí)。板底摩阻力也隨之增大。當(dāng)位移達(dá)到ωa時(shí)板底摩阻力最大,位移再增大。板底摩阻力趨于定值τa。在路面面板模型中假定在板中處不發(fā)生位移，即板中附近處摩阻力很小。板端處最大.對(duì)于細(xì)砂滑動(dòng)層,ωa 0、6mm、可采用圖4中的理論曲線3用于板底摩阻力的分析,在分析過(guò)程中,釆用以下做法，1,在沿板長(zhǎng)的某個(gè)斷面上,假定板底摩阻力τ是均勻分布的.該斷面中的摩擦系數(shù)的取值原則為,先在不考慮摩阻力的情況下、計(jì)算出板底的各結(jié)點(diǎn)的位移 然后根據(jù)每一斷面的水平向 沿板長(zhǎng).最大位移確定摩擦系數(shù) ω,0,6mm時(shí)。μr,f 給定值、當(dāng)ω。0。6mm時(shí) μr，ω.f,0，6,根據(jù)各結(jié)點(diǎn)的形函數(shù),分配摩阻力.進(jìn)行第二次計(jì)算,此時(shí)已考慮了摩阻力的影響，2，只考慮沿板長(zhǎng)方向的板底摩阻力，3 以板中處位移為基準(zhǔn)、用其他各點(diǎn)相對(duì)于板中的位移來(lái)決定摩擦系數(shù)的大小 因垂直荷載的影響很小。忽略由荷載組合引起的板底摩阻力、預(yù)應(yīng)力混凝土路面模型在進(jìn)行地基處理時(shí)?？刹捎脺乜死盏鼗驈椥园肟臻g地基模型、并在計(jì)算分析時(shí)假定 在變形過(guò)程中 板與地基始終緊密接觸、無(wú)間隙、預(yù)應(yīng)力混凝土路面模型在進(jìn)行地基反力集度處理時(shí)，地基反力集度的計(jì)算應(yīng)與所釆用的地基模型相對(duì)應(yīng)、應(yīng)根據(jù)地基的計(jì)算模型。在已知位移的情況下求力的運(yùn)算,