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14 鋼與混凝土組合梁14,1,一般規(guī)定14，1,1,本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載的組合梁。對于直接承受動力荷載的組合梁，應按本標準附錄J的要求進行疲勞計算，其承載能力應按彈性方法進行計算。組合梁的翼板可采用現(xiàn)澆混凝土板 混凝土疊合板或壓型鋼板混凝土組合板等。其中混凝土板除應符合本章的規(guī)定外、尚應符合現(xiàn)行國家標準，混凝土結(jié)構設計規(guī)范。GB,50010的有關規(guī)定.14.1，2、在進行組合梁截面承載能力驗算時,跨中及中間支座處混凝土翼板的有效寬度be、圖14，1,2，應按下式計算，式中。b0，板托頂部的寬度,當板托傾角α.45.時，應按α.45。計算,當無板托時.則取鋼梁上翼緣的寬度.當混凝土板和鋼梁不直接接觸 如之間有壓型鋼板分隔、時,取栓釘?shù)臋M向間距、僅有一列栓釘時取0、mm,b1、b2 梁外側(cè)和內(nèi)側(cè)的翼板計算寬度，當塑性中和軸位于混凝土板內(nèi)時，各取梁等效跨徑le的1 6，此外 b1尚不應超過翼板實際外伸寬度S1,b2不應超過相鄰鋼梁上翼緣或板托間凈距S0的1.2，mm、le。等效跨徑,對于簡支組合梁.取為簡支組合梁的跨度,對于連續(xù)組合梁,中間跨正彎矩區(qū)取為0、6l、邊跨正彎矩區(qū)取為0、8l，l為組合梁跨度、支座負彎矩區(qū)取為相鄰兩跨跨度之和的20、mm.14.1.3。組合梁進行正常使用極限狀態(tài)驗算時應符合下列規(guī)定、圖14.1、2 混凝土翼板的計算寬度1，混凝土翼板,2，板托.3、鋼梁。1,組合梁的撓度應按彈性方法進行計算,彎曲剛度宜按本標準第14。4,2條的規(guī)定計算,對于連續(xù)組合梁，在距中間支座兩側(cè)各0 15l l為梁的跨度、范圍內(nèi) 不應計入受拉區(qū)混凝土對剛度的影響 但宜計入翼板有效寬度be范圍內(nèi)縱向鋼筋的作用 2.連續(xù)組合梁應按本標準第14 5節(jié)的規(guī)定驗算負彎矩區(qū)段混凝土最大裂縫寬度 其負彎矩內(nèi)力可按不考慮混凝土開裂的彈性分析方法計算并進行調(diào)幅。3 對于露天環(huán)境下使用的組合梁以及直接受熱源輻射作用的組合梁。應考慮溫度效應的影響。鋼梁和混凝土翼板間的計算溫度差應按實際情況采用 4?；炷潦湛s產(chǎn)生的內(nèi)力及變形可按組合梁混凝土板與鋼梁之間的溫差、15、計算.5、考慮混凝土徐變影響時，可將鋼與混凝土的彈性模量比放大一倍，14、1 4、組合梁施工時 混凝土硬結(jié)前的材料重量和施工荷載應由鋼梁承受，鋼梁應根據(jù)實際臨時支撐的情況按本標準第3章和第7章的規(guī)定驗算其強度、穩(wěn)定性和變形、計算組合梁撓度和負彎矩區(qū)裂縫寬度時應考慮施工方法及工序的影響,計算組合梁撓度時、應將施工階段的撓度和使用階段續(xù)加荷載產(chǎn)生的撓度相疊加.當鋼梁下有臨時支撐時、應考慮拆除臨時支撐時引起的附加變形。計算組合梁負彎矩區(qū)裂縫寬度時，可僅考慮形成組合截面后引入的支座負彎矩值、14.1、5.在強度和變形滿足要求時，組合梁可按部分抗剪連接進行設計、14,1、6 按本章進行設計的組合梁。鋼梁受壓區(qū)的板件寬厚比應符合本標準第10章中塑性設計的相關規(guī)定,當組合梁受壓上翼緣不符合塑性設計要求的板件寬厚比限值,但連接件滿足下列要求時，仍可采用塑性方法進行設計 1,當混凝土板沿全長和組合梁接觸。如現(xiàn)澆樓板。時.連接件最大間距不大于22tfεk。當混凝土板和組合梁部分接觸、如壓型鋼板橫肋垂直于鋼梁,時,連接件最大間距不大于15tfεk,εk為鋼號修正系數(shù),tf為鋼梁受壓上翼緣厚度 2，連接件的外側(cè)邊緣與鋼梁翼緣邊緣之間的距離不大于9tfεk,14、1 7。組合梁承載能力按塑性分析方法進行計算時、連續(xù)組合梁和框架組合梁在豎向荷載作用下的內(nèi)力可采用不考慮混凝土開裂的模型進行彈性分析。并按本標準第10章的規(guī)定對彎矩進行調(diào)幅,樓板的設計應符合現(xiàn)行國家標準、混凝土結(jié)構設計規(guī)范。GB.50010的有關規(guī)定 14。1。8 組合梁應按本標準第14。6節(jié)的規(guī)定進行混凝土翼板的縱向抗剪驗算.在組合梁的強度 撓度和裂縫計算中、可不考慮板托截面.