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6、受彎構(gòu)件6、1 受彎構(gòu)件的強度6,1。1，計算梁的抗彎強度時?？紤]截面部分發(fā)展塑性變形，因此在計算公式，6,1、1。中引進了截面塑性發(fā)展系數(shù)γx和γy.γx和γy的取值原則是、使截面的塑性發(fā)展深度不致過大.與本標(biāo)準(zhǔn)第8章壓彎構(gòu)件的計算規(guī)定表8、1,1相銜接 當(dāng)考慮截面部分發(fā)展塑性時。為了保證翼緣不喪失局部穩(wěn)定,受壓翼緣自由外伸寬度與其厚度之比應(yīng)不大于13εk。直接承受動力荷載的梁也可以考慮塑性發(fā)展。但為了可靠,對需要計算疲勞的梁還是以不考慮截面塑性發(fā)展為宜 考慮腹板屈曲后強度時 腹板彎曲受壓區(qū)已部分退出工作、本條采用有效截面模量考慮其影響 本標(biāo)準(zhǔn)第6、4節(jié)采用另外的方法計算其抗彎強度、6 1 2,本條為新增條文，截面板件寬厚比等級可按本標(biāo)準(zhǔn)表3、5。1根據(jù)各板件受壓區(qū)域應(yīng)力狀態(tài)確定。條文中箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)偏低。箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)應(yīng)該介于1 05、1，2之間 參見表10。表10.箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)6 1.3，考慮腹板屈曲后強度的梁,其受剪承載力有較大的提高 不必受公式.6 1、3、的抗剪強度計算控制。6、1 4.計算腹板計算高度邊緣的局部承壓強度時.集中荷載的分布長度lz,早在20世紀40年代中期。蘇聯(lián)的科學(xué)家已經(jīng)利用半無限空間上的彈性地基梁上模型的級數(shù)解，獲得了地基梁下反力分布的近似解析解.并被英國，歐洲.美國和蘇聯(lián)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范用于軌道下的等效分布長度計算，最新的數(shù)值分析表明?；趶椥缘鼗旱哪Ｐ偷玫降某袎洪L度.式 6、1，4。2.中的系數(shù)改為3,25就是蘇聯(lián),英國、歐洲,日本 ISO等采用的公式.偏大,應(yīng)改為2。83.隨后進行的理論上更加嚴密的解析分析表明、彈性地基梁的變形集中在荷載作用點附近很短的一段,應(yīng)考慮軌道梁的剪切變形,因此改用半無限空間上的Timoshenko梁的模型 這樣得到的承壓長度的解析公式的系數(shù)從3。25下降到2,17 在梁模型中承壓應(yīng)力的計算應(yīng)計入荷載作用高度的影響.考慮到輪壓作用在軌道上表面 承壓應(yīng)力的擴散更寬.系數(shù)可增加到2.83,經(jīng)綜合考慮條文式、6，1 4.2、中系數(shù)取3。25.相當(dāng)于利用塑性發(fā)展系數(shù)是1,1484.集中荷載的分布長度lz的簡化計算方法。為原規(guī)范計算公式，也與式，6，1.4、2，直接計算的結(jié)果頗為接近.因此該式中的50mm應(yīng)該被理解為為了擬合式,6 1.4、2.而引進的、不宜被理解為輪子和軌道的接觸面的長度，真正的接觸面長度應(yīng)在20mm。30mm之間、表11。式。6、1。4、2、和式.6，1。4、3 計算的承壓長度對比.軌道上作用輪壓,壓力穿過具有抗彎剛度的軌道向梁腹板內(nèi)擴散，可以判斷，軌道的抗彎剛度越大。擴散的范圍越大,下部腹板越薄，即下部越軟弱、則擴散的范圍越大、因此式.6.1，4，2 正確地反映了這個規(guī)律 而為了簡化計算、本條給出了式,6，1,4.3.但是考慮到腹板越厚翼緣也越厚的規(guī)律。式,6 1，4，3。實際上反映了與式，6.1、4 2，不同的規(guī)律 應(yīng)用時應(yīng)注意.6,1 5，同時受有較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力處,指連續(xù)梁中部支座處或梁的翼緣截面改變處等.折算應(yīng)力公式.6。1.5，1,是根據(jù)能量強度理論保證鋼材在復(fù)雜受力狀態(tài)下處于彈性狀態(tài)的條件.考慮到需驗算折算應(yīng)力的部位只是梁的局部區(qū)域、故公式中取β1大于1。當(dāng)σ和σc同號時。其塑性變形能力低于σ和σc異號時的數(shù)值 因此對前者取β1,1，1 而對后者取β1,1。2。復(fù)合應(yīng)力作用下允許應(yīng)力少量放大，不應(yīng)理解為鋼材的屈服強度增大,而應(yīng)理解為允許塑性開展.這是因為最大應(yīng)力出現(xiàn)在局部個別部位,基本不影響整體性能、