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13。4、矩形鋼管直接焊接節(jié)點和局部加勁節(jié)點的計算、在原規(guī)范的基礎上 根據國內大學研究成果并結合國外資料、增加了KT形矩形管節(jié)點的承載力設計公式，彎矩及彎矩軸力組合作用下T形矩形管節(jié)點承載力設計公式 13.4 1、本條基本沿用原規(guī)范第10,3。4條的相關規(guī)定,規(guī)定了直接焊接且主管為矩形管、支管為矩形管或圓管的平面節(jié)點承載力計算公式適用的節(jié)點幾何參數范圍、對于間隙K,N形節(jié)點.如果間隙尺寸過大 滿足a。b。1 5。1 β、則兩支管間產生錯動變形時。兩支管間的主管表面不形成或形成較弱的張拉場作用.可以不考慮其對節(jié)點承載力的影響.節(jié)點分解成單獨的T形或Y形節(jié)點計算.13 4，2.本條為原規(guī)范第10。3.4條的修改和補充 本條第1款第1項針對主管與支管相連一面發(fā)生彎曲塑性破壞的模式 第2項針對主管側壁破壞的模式,T形節(jié)點是Y形節(jié)點的特殊情況.β，0.85的節(jié)點承載力主要取決于主管表面形成的塑性鉸線狀況 公式、13.4,2、1，來源于塑性鉸線模型 但其中考慮軸壓力影響的系數ψn則為經驗公式.與國外相關公式比較 ψn沒有突變、符合有限元分析和試驗結果。并可用于β.1，0的節(jié)點、β 1，0的節(jié)點主要發(fā)生主管側壁失穩(wěn)破壞,承載力計算中λ取為 與國外規(guī)范取值相比 相當于將計算長度減少了一倍、這與主管側壁的實際約束情況及試驗結果吻合的更好,經與收集到的國外27個試驗結果和國內大學5個主管截面高寬比h、b，2的等寬T形節(jié)點的有限元分析結果相比、精度遠高于國外公式.以屈服應力fy代入修訂后的公式所得結果與試驗結果的比值作為統計值。27個試驗的平均值為0、830、其方差為0。111 而按國外的公式計算.這兩個值分別為0.531和0。195。此外。式，13。4,2,5。比國外相關公式多考慮了主管軸向應力影響的系數ψn。在fk的取值上考慮了一個1 25的安全系數.受壓情況、對于X形節(jié)點.主管側壁變形較T形節(jié)點大很多、因此fk的取值減少到T形節(jié)點的0,81sinθi倍.當θi.90，且h、hi。cosθi時.尚應驗算主管側壁的受剪承載力.對于所有β.0,85的節(jié)點，支管荷載主要由平行主管的支管側壁承擔 另外兩個側壁承擔的荷載較少.需按公式.13.4。2，11 計算,有效寬度、失效模式控制的承載力，此時。主管表面也存在沖剪破壞的可能.需按公式，13。4 2、13、驗算節(jié)點抗沖剪的承載能力，由于主管表面沖剪破壞面應在支管外側與主管壁內側,因此進行沖剪承載力驗算的上限為β。1.2t。b 對于間隙K。N形節(jié)點。公式,13 4,2，15 計算主管壁面塑性失效承載力.公式、13,4,2。16.和.13.4,2.21.計算主管在節(jié)點間隙處的受剪承載力、公式、13。4、2,17,依據有效寬度計算支管承載力。公式 13，4 2。18.計算主管抗沖剪承載力 采用有效寬度概念計算搭接節(jié)點的承載力 搭接節(jié)點最小搭接率為25、搭接率從25、增至50，的過程中，承載力線性增長,從50，至80 承載力為常數、80 以上 承載力為另一較高常數.KT形節(jié)點的計算是本標準新增條文，采用了CIDECT建議的設計方法，13 4。3。本條為新增條文,根據壓彎組合作用下T形矩形管節(jié)點有限元分析結果，針對β，0.85的T形方管節(jié)點 當n，0.6時，按公式。13 4、3。1 驗算其承載力 當n。0。6或β,0。85時.按公式 13,4。3 2。驗算承載力、與有限元分析結果吻合的更好 式、13。4。3.3、13。4.3。4 源于考慮軸壓力影響的塑性鉸線模型的推導結果 在塑性鉸線模型中,考慮軸向壓應力的影響，得到傾斜塑性鉸線承載力為 式中mp。tf2y,4 進而根據虛功原理得到考慮軸向壓力影響的在支管軸力或彎矩作用下的節(jié)點承載力公式,13。4、4.本條為新增條文、當桁架中個別節(jié)點承載力不能滿足要求時 進行節(jié)點加強是一個可行的方法.如果主管連接面塑性破壞模式起控制作用，可以采用主管與支管相連一側采用加強板的方式加強節(jié)點。這通常發(fā)生在β。0。85的節(jié)點中。對于主管側壁失穩(wěn)起控制作用的節(jié)點,可采用側板加強方式、主管連接面使用加強板加強的節(jié)點.當存在受拉的支管時。只考慮加強板的作用、而不考慮主管壁面 13、4，5,本條部分沿用原規(guī)范第10.3。2條第2款，其余為新增條文.根據已有K形間隙節(jié)點的研究成果、當支管與主管夾角大于60,時，支管跟部的焊縫可以認為是無效的,在50、60。間跟部焊縫從全部有效過渡到全部無效。盡管有些區(qū)域焊縫可能不是全部有效的 但從結構連續(xù)性以及產生較少其他影響角度考慮。建議沿支管四周采用同樣強度的焊縫,