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13、3。圓鋼管直接焊接節(jié)點(diǎn)和局部加勁節(jié)點(diǎn)的計(jì)算13。3 1、本條沿用原規(guī)范第10、3，3條的一部分，主管為圓鋼管的節(jié)點(diǎn)，本標(biāo)準(zhǔn)將其歸為圓鋼管節(jié)點(diǎn).主管為方矩形鋼管時(shí)、本標(biāo)準(zhǔn)將其歸為方鋼管節(jié)點(diǎn) 13 3,2.本條第1款、第3款基本沿用原規(guī)范第10、3，1條.第10。3，3條,第4款，第8款為新增條款,對(duì)主要計(jì)算公式和規(guī)定說(shuō)明如下 關(guān)于第1款 第3款.88版規(guī)范對(duì)平面X、Y，T形和K形節(jié)點(diǎn)處主管強(qiáng)度的支管軸心承載力設(shè)計(jì)值的公式是比較.分析國(guó)外有關(guān)規(guī)范和國(guó)內(nèi)外有關(guān)資料的基礎(chǔ)上 根據(jù)近300個(gè)各類(lèi)型管節(jié)點(diǎn)的承載力極限值試驗(yàn)數(shù)據(jù),通過(guò)回歸分析歸納得出的承載力極限值經(jīng)驗(yàn)公式.然后采用校準(zhǔn)法換算得到的 原規(guī)范修訂時(shí),根據(jù)同濟(jì)大學(xué)的研究成果 對(duì)平面節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式進(jìn)行了若干修正，修正時(shí)主要對(duì)照了新建立的國(guó)際管節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)庫(kù)中的試驗(yàn)結(jié)果 并考慮了公式表達(dá)的合理性，經(jīng)與日本建筑學(xué)會(huì) AIJ,公式、國(guó)際管結(jié)構(gòu)研究和發(fā)展委員會(huì).CIDECT、公式的比較.所修正的計(jì)算公式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比.其均值和置信區(qū)間都較之前更加合理、本次修訂時(shí)，除了對(duì)K形節(jié)點(diǎn)考慮搭接影響之外未作進(jìn)一步改動(dòng).本條第1款.第3款。詳見(jiàn)原規(guī)范條文說(shuō)明第10.3、3條，關(guān)于第4款K形搭接節(jié)點(diǎn)中.兩支管中垂直于主管的內(nèi)力分量可相互平衡一部分.使得主管連接面所承受的作用力相對(duì)減小、同時(shí)搭接部位的存在也增大了約束主管管壁局部變形的剛度。近年來(lái)的搭接節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)和有限元分析結(jié)果均表明 搭接節(jié)點(diǎn)的破壞模式主要為支管局部屈曲破壞 支管局部屈曲與主管管壁塑性的聯(lián)合破壞。支管軸向屈服破壞等三種模式.與平面圓鋼管連接節(jié)點(diǎn)的主管壁塑性破壞模式相比有很大差別 因此 目前國(guó)外各規(guī)程中均將搭接節(jié)點(diǎn)的承載力計(jì)算公式特別列出、有兩種主要方法、其一，是如Eurocode3規(guī)程,保持與K形間隙節(jié)點(diǎn)公式的連續(xù)性 通過(guò)調(diào)整搭接、間隙。關(guān)系參數(shù)、給出搭接節(jié)點(diǎn)的計(jì)算公式 其二.是如ISO規(guī)程。草案、根據(jù)搭接節(jié)點(diǎn)的破壞模式.摒棄了原來(lái)環(huán)模型計(jì)算公式、ft2.給出與間隙節(jié)點(diǎn)完全不同的計(jì)算公式。本標(biāo)準(zhǔn)采用方法二,由于搭接節(jié)點(diǎn)的破壞主要發(fā)生在支管而非主管上,因此將節(jié)點(diǎn)效率表示為幾何參數(shù)的函數(shù),即采用Ni f。β，γ，τ。ηOv。Aifi的公式形式.通過(guò)研究節(jié)點(diǎn)幾何參數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)效率的影響,選定f。β,γ，τ.ηOv，的函數(shù)形式、以同濟(jì)大學(xué)11個(gè)搭接節(jié)點(diǎn)的單調(diào)加載試驗(yàn).540個(gè)節(jié)點(diǎn)有限元計(jì)算結(jié)果以及國(guó)際管節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)庫(kù)的資料為基礎(chǔ),經(jīng)回歸分析得到K形搭接節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式、對(duì)于節(jié)點(diǎn)有限元分析結(jié)果。以下述兩個(gè)準(zhǔn)則中最先達(dá)到的一個(gè)準(zhǔn)則決定節(jié)點(diǎn)的極限承載力、受壓支管軸力.節(jié)點(diǎn)變形曲線達(dá)到峰值 節(jié)點(diǎn)變形達(dá)到3。有限元參數(shù)分析結(jié)果表明.當(dāng)其他參數(shù)相同時(shí).θ,45,與θ 60,的節(jié)點(diǎn)承載力相比,提高幅度均在10、以?xún)?nèi).平均僅2 4?；究梢院雎?θ,30.與θ。60，的節(jié)點(diǎn)承載力相比,提高幅度不等、平均提高約20，若承載力公式中與原規(guī)范相似地采用θ函數(shù)1.sinθ,則難以準(zhǔn)確反映θ的影響、考慮到實(shí)際工程中θ.45 的情況相對(duì)少見(jiàn) 在建立K形搭接節(jié)點(diǎn)承載力公式時(shí),以θ 60.節(jié)點(diǎn)的承載力數(shù)據(jù)作為基礎(chǔ)、略偏保守但不失經(jīng)濟(jì)性,影響K形搭接節(jié)點(diǎn)性能的因素除幾何參數(shù)外，還包括搭接支管和貫通支管的搭接順序.隱蔽部分焊接與否等,根據(jù)搭接順序的不同.C.貫通支管受壓、T。貫通支管受拉,和隱蔽部位是否焊接，W，焊接,N.不焊，可將K形搭接節(jié)點(diǎn)分別記為CW.TW，CN TN四種類(lèi)型.研究發(fā)現(xiàn) 1、在隱蔽部位焊接的情況下，貫通支管受拉相比貫通支管受壓,節(jié)點(diǎn)承載力平均高6 在隱蔽部位不焊的情況下,貫通支管受壓相比貫通支管受拉，節(jié)點(diǎn)承載力平均高出4。2 隱蔽部位不焊 會(huì)造成承載力某種程度的降低。且在貫通支管受拉的情況下。這種降低要顯著得多、貫通支管受壓時(shí)平均降低4。最大降低11，貫通支管受拉時(shí)平均降低13 最大降低30.CW.TW.CN，TN四種類(lèi)型的搭接節(jié)點(diǎn)承載力的變化如圖36所示.綜合考慮其變化規(guī)律以及規(guī)范的簡(jiǎn)潔性和設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性,將CW.TW,CN,TN四種類(lèi)型的搭接節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式統(tǒng)一，本標(biāo)準(zhǔn)公式計(jì)算值 95，保證率.與四種類(lèi)型搭接節(jié)點(diǎn)有限元數(shù)據(jù)的對(duì)比見(jiàn)圖36。圖36,本標(biāo)準(zhǔn)公式計(jì)算值與四種類(lèi)型搭接節(jié)點(diǎn)有限元數(shù)據(jù)的對(duì)比，表13給出了本標(biāo)準(zhǔn)公式計(jì)算值與相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比,表中公式計(jì)算值所采用的鋼材強(qiáng)度值為試驗(yàn)給出的鋼材強(qiáng)度平均值.關(guān)于第5款和第6款 目前平面DY和DK形節(jié)點(diǎn)已經(jīng)應(yīng)用于網(wǎng)架、網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)中。本標(biāo)準(zhǔn)平面DY和DK形節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)值公式引自鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3 Design，of，steel、structures。Eurocode3、1、8,2005 表13.平面K形圓鋼管搭接節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)公式計(jì)算結(jié)果與相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較。關(guān)于第7款.平面KT形節(jié)點(diǎn)計(jì)算公式.13 3 2 29，式,13 3。2，30,來(lái)源于Eurocode3.1。8 2005、本條補(bǔ)充了關(guān)于間隙a的取值規(guī)定.Eurocode的計(jì)算方公式是依據(jù)各支管垂直于主管軸線的豎向分力合力為零的假定 但當(dāng)豎桿受拉力時(shí)、僅按式。13。3，2、28、計(jì)算.可能對(duì)節(jié)點(diǎn)受壓的計(jì)算偏于不安全。本條補(bǔ)充了按式。13、3。2。30、進(jìn)行計(jì)算的規(guī)定,關(guān)于第8款,J、A、Packer在、空心管結(jié)構(gòu)連接設(shè)計(jì)指南 曹俊杰譯，科學(xué)出版社,1997.中認(rèn)為.平面節(jié)點(diǎn)的失效模式由主管管壁塑性控制，因而可以不計(jì)算主管管壁沖剪破壞 但是在管節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)庫(kù)中仍存在沖剪破壞的記錄.日本建筑學(xué)會(huì) AIJ 設(shè)計(jì)指南 1990。和歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3、Design.of。steel structures。Eurocode、3，1 8 2005 要求T。Y、X形節(jié)點(diǎn)和有間隙的K、N形節(jié)點(diǎn)需進(jìn)行沖剪承載力計(jì)算.考慮到這類(lèi)破壞發(fā)生的可能性、本次修訂規(guī)定對(duì)這類(lèi)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行支管在節(jié)點(diǎn)處的沖剪承載力補(bǔ)充驗(yàn)算、本條公式引自歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3，Design，of steel、structures，Eurocode3,1、8,2005、13。3.3、本條在原規(guī)范的基礎(chǔ)上增加了部分規(guī)定，原規(guī)范修訂時(shí),在分析管節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)庫(kù)相關(guān)數(shù)據(jù)和對(duì)照同濟(jì)大學(xué)實(shí)施的試驗(yàn)基礎(chǔ)上、補(bǔ)充了空間TT形和KK形節(jié)點(diǎn)的計(jì)算規(guī)定、與日本建筑學(xué)會(huì)。AIJ 公式,國(guó)際管結(jié)構(gòu)研究和發(fā)展委員會(huì)、CIDECT,公式相比 按所提出的計(jì)算公式和試驗(yàn)數(shù)據(jù)比較、無(wú)論其均值還是置信區(qū)間都更加合理，詳見(jiàn)原規(guī)范條文說(shuō)明第10，3 3條的條文說(shuō)明表12最后2組數(shù)據(jù) 但制訂原規(guī)范時(shí)所依據(jù)的管節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)庫(kù)和國(guó)內(nèi)大學(xué)試驗(yàn)研究的空間KK形節(jié)點(diǎn)都是間隙節(jié)點(diǎn),即圖13,3，3、1的情況,而工程實(shí)踐中、因支管搭接與否有多種組合。除全間隙節(jié)點(diǎn)外,還可能遇到圖37所示另3種典型情況.其中圖37 d,的情況為支管全搭接型 而前3種情況稱(chēng)為支管非全搭接型.圖37、空間KK形節(jié)點(diǎn)分類(lèi)1,支管,2,主管,3、搭接支管，4、被搭接支管,5.內(nèi)隱蔽部分，對(duì)圖37中、b.c,d、三種形式節(jié)點(diǎn)的極限承載力進(jìn)行分析.將支管全搭接型的KK形節(jié)點(diǎn)的空間調(diào)整系數(shù)采用不同于原規(guī)范的形式.其余情況則仍采用0.9，與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和有限元計(jì)算數(shù)據(jù)的對(duì)比分別見(jiàn)表13和表14，表中還列出了歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3。Design、of steel，structuresEurocode3公式和日本建筑學(xué)會(huì)，AIJ.公式的相應(yīng)比較結(jié)果 表13?？臻gKK形節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較,原規(guī)范沒(méi)有空間KT形圓管節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度計(jì)算公式。而近年的工程實(shí)踐表明這類(lèi)形式的節(jié)點(diǎn)在空間桁架和空間網(wǎng)殼中并不少見(jiàn) 本條第3款的計(jì)算公式采用在平面K形節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度計(jì)算公式基礎(chǔ)上乘以支管軸力比影響系數(shù)Qn和空間調(diào)整系數(shù)μKT的方法。其中,μKT反映了空間幾何效應(yīng).Qn反映了荷載效應(yīng),分三種情況規(guī)定了μKT的取值 即 三支管間均有間隙.空間KT，Gap型.K形支管搭接.但與T形支管間有間隙,空間KT IPOv型.三支管均搭接 空間KT,Ov型，圖38顯示了空間KT形節(jié)點(diǎn)極限承載力比值NKT、K.NθKT.K 即Qn。與T形支管軸力比nTK的關(guān)系曲線、其中NKT，K為空間KT型節(jié)點(diǎn)中K形受壓支管承載力。NθKT K為相同幾何尺寸但軸力比nTK。0.即T形支管軸力為0、的空間KT型節(jié)點(diǎn)中K形圖38.支管軸力比影響系數(shù)Qn、nTK關(guān)系曲線受壓支管承載力,軸力比nTK是反映T形支管所受軸力相對(duì)大小的一個(gè)參數(shù)、nTK為正 表示T形支管受拉.nTK為負(fù)。表示支管受壓、實(shí)際工程中T形支管一般不是主要受力構(gòu)件 其所受軸力往往小于K形支管軸力 即nTK的范圍為、1、1,表14?？臻gKK形節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式與有限元計(jì)算結(jié)果的比較、圖38表明 1。對(duì)于幾何尺寸不同但軸力比nTK相同的節(jié)點(diǎn) Qn大致相同。說(shuō)明軸力比nTK對(duì)節(jié)點(diǎn)極限承載力的影響是獨(dú)立的.不受節(jié)點(diǎn)幾何參數(shù)變化的影響，2,在。0、2，nTK。0.2范圍內(nèi).Qn值大體為1.變化較小。3,在nTK.0。2或nTK、0、2范圍內(nèi) Qn值均呈下降趨勢(shì)，說(shuō)明T形支管軸力增大導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)極限承載力降低。從圖中可看出T形支管受軸壓時(shí)更為不利 有限元分析表明 對(duì)空間KT.Gap節(jié)點(diǎn)的空間調(diào)整系數(shù)μKT無(wú)量綱參數(shù)βT。ζt的影響較大.其他參數(shù)則可不予考慮、對(duì)于空間KT、Ov節(jié)點(diǎn) γ ζt有較大影響,對(duì)于空間KK IPOv節(jié)點(diǎn).各無(wú)量綱幾何參數(shù)對(duì)μKT均無(wú)顯著影響 為簡(jiǎn)單計(jì) 取μKT 1,0，擬合的空間KT形節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度計(jì)算公式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)和有限元數(shù)據(jù)的比較分別見(jiàn)表15和表16.表15，空間KT形節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較表16，空間KT形節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式與有限元數(shù)據(jù)的比較13。3、4,本條為新增條文、無(wú)斜腹桿的桁架,空腹桁架.單層網(wǎng)殼等結(jié)構(gòu) 其構(gòu)件承受的彎矩在設(shè)計(jì)中是不可忽略的,這類(lèi)結(jié)構(gòu)采用無(wú)加勁直接焊接節(jié)點(diǎn)時(shí)，設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮節(jié)點(diǎn)的抗彎計(jì)算。本次標(biāo)準(zhǔn)修訂時(shí)，在分析國(guó)外有關(guān)規(guī)范和國(guó)內(nèi)外有關(guān)資料的基礎(chǔ)上 根據(jù)近160個(gè)管節(jié)點(diǎn)的受彎承載力極限值試驗(yàn)數(shù)據(jù)，通過(guò)回歸分析,考慮了可靠度與安全系數(shù)后得出了主管和支管均為圓管的平面T,Y，X形相貫節(jié)點(diǎn)受彎承載力設(shè)計(jì)值公式 表17,對(duì)應(yīng)于主管塑性破壞模式的受彎承載力公式擬合試驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析.表17給出了對(duì)各國(guó)受彎承載力規(guī)范公式擬合試驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果.m,σ和v分別表示公式計(jì)算值與試驗(yàn)值之比的均值.方差和離散度，其中Mjui.Mjuo分別為根據(jù)公式計(jì)算得到的節(jié)點(diǎn)平面內(nèi)與平面外受彎承載力.計(jì)算時(shí)已將各規(guī)范中的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值置換為鋼材屈服值,Mui，Muo分別為試驗(yàn)測(cè)得的節(jié)點(diǎn)平面內(nèi)與平面外受彎承載力。從表17中的對(duì)比可以看出、在平面內(nèi)受彎承載力方面。API公式與試驗(yàn)結(jié)果最為接近，但離散度較大。HSE與Eurocode，3公式比試驗(yàn)結(jié)果低 但數(shù)據(jù)離散度較小 在平面外受彎承載力方面。HSE公式與試驗(yàn)結(jié)果最為接近 API公式次之 但數(shù)據(jù)離散度較大。Van der Vegte公式與試驗(yàn)結(jié)果差別較大.且計(jì)算異常繁瑣，不便于工程應(yīng)用.由于各規(guī)范公式考慮了一定的承載力安全儲(chǔ)備.所以計(jì)算值均低于節(jié)點(diǎn)實(shí)際承載力,為此在上述公式的基礎(chǔ)上提出了以下未考慮強(qiáng)度折減的相貫節(jié)點(diǎn)平面內(nèi)受彎承載力計(jì)算公式,統(tǒng)計(jì)分析表明 該公式能夠較好地預(yù)測(cè)相貫節(jié)點(diǎn)的實(shí)際平面內(nèi)受彎承載力 在此基礎(chǔ)上考慮可靠度后得到本次標(biāo)準(zhǔn)修訂公式.標(biāo)準(zhǔn)修訂公式擬合試驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果列于表17中,對(duì)應(yīng)于主管沖剪破壞模式的相貫節(jié)點(diǎn)受彎承載力計(jì)算公式的主要來(lái)源為CIDECT設(shè)計(jì)指南。無(wú)斜腹桿的桁架,空腹桁架 單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)中的桿件，同時(shí)承受軸力和彎矩作用、本條第3款適用于這種條件下的節(jié)點(diǎn)計(jì)算，規(guī)范修訂時(shí).對(duì)比了各國(guó)規(guī)范對(duì)于節(jié)點(diǎn)在彎矩與軸力共同作用下的承載力相關(guān)方程,其中Nc Ncu分別為組合荷載下支管軸壓力與節(jié)點(diǎn)僅受軸壓力作用時(shí)的極限承載力公式計(jì)算值。Nt.Ntu分別為組合荷載下支管軸拉力與節(jié)點(diǎn)僅受軸拉力作用時(shí)的極限承載力公式計(jì)算值，Mi,Mui分別為組合荷載下支管平面內(nèi)彎矩與節(jié)點(diǎn)僅受平面內(nèi)彎矩作用時(shí)的極限承載力公式計(jì)算值、Mo。Muo分別為組合荷載下支管平面外彎矩與節(jié)點(diǎn)僅受平面外彎矩作用時(shí)的極限承載力公式計(jì)算值，上述公式的比較表明，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3,Design of，steel,structures認(rèn)為平面內(nèi)彎矩對(duì)節(jié)點(diǎn)組合荷載作用下承載力的影響較平面外彎矩小、而API規(guī)范和日本標(biāo)準(zhǔn)則認(rèn)為兩者權(quán)重相同.圖39、圖42給出了不同荷載組合下試驗(yàn)值與相關(guān)方程曲線的比較，可以看出。AIJ相關(guān)公式在所有情況下都是偏于安全圖39、Nc Mi相關(guān)方程與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較的.Eurocode 3相關(guān)公式在大多數(shù)情況下是安全的，僅有個(gè)別數(shù)據(jù)點(diǎn)越界，而API。LRFD相關(guān)公式相對(duì)來(lái)說(shuō)安全度稍低。有少數(shù)數(shù)據(jù)點(diǎn)越界,表18還給出了節(jié)點(diǎn)在軸力。平面內(nèi)彎矩.平圖40.Nc。Mo相關(guān)方程與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較圖41、Nt，Mo相關(guān)方程與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較面外彎矩共同作用下試驗(yàn)值代入各相關(guān)公式中的計(jì)算結(jié)果、同樣顯示了上述現(xiàn)象。從安全和簡(jiǎn)化出發(fā).標(biāo)準(zhǔn)修訂時(shí)直接采用了AIJ公式的形式。圖42。Mi。Mo相關(guān)方程與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較表18 Nc，Mi、Mo相關(guān)方程與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較13.3 5 本條為新增條文,國(guó)內(nèi)大學(xué)進(jìn)行了主管為向內(nèi)彎曲 向外彎曲和無(wú)彎曲.直線狀，的圓管焊接節(jié)點(diǎn)靜力加載對(duì)比試驗(yàn)共15件,節(jié)點(diǎn)形式有平面K形 空間TT形，KK形、KTT形.同時(shí).應(yīng)用有限元分析方法對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了彈塑性分析,考慮的節(jié)點(diǎn)參數(shù)包括β變化范圍0 5。0,8 主管徑厚比2γ變化范圍36、50,支管與主管的厚度比τ變化范圍0、5 1 0,主管軸線彎曲曲率半徑R變化范圍5m,35m，以及軸線彎曲曲率半徑R與主管直徑d之比變化范圍12.110,研究表明，無(wú)論主管軸線向內(nèi)還是向外彎曲。以上各種形式的圓管節(jié)點(diǎn)與直線狀的主管節(jié)點(diǎn)相比 節(jié)點(diǎn)受力性能沒(méi)有大的差別、節(jié)點(diǎn)極限承載力相差不超過(guò)5.13 3，6.本條為新增條文，圓管加強(qiáng)板的幾何尺寸。國(guó)外有若干試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)表，國(guó)內(nèi)大學(xué)補(bǔ)充實(shí)施了新的試驗(yàn).據(jù)此校驗(yàn)了有限元模型 采用校驗(yàn)過(guò)的模型對(duì)T形連接的極限承載力進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算.計(jì)算表明.當(dāng)支管受壓時(shí)、加強(qiáng)板和主管分擔(dān)支管傳遞的內(nèi)力,但并非如此前文獻(xiàn)認(rèn)為的那樣、可以用加強(qiáng)板的厚度加上主管壁厚代入強(qiáng)度公式,根據(jù)計(jì)算結(jié)果回歸分析。采用本標(biāo)準(zhǔn)圖13、2 4,a，加強(qiáng)板的節(jié)點(diǎn)承載力。是無(wú)加強(qiáng)時(shí)節(jié)點(diǎn)承載力的。0 23τr1、18β,0 68 1，倍 其中τr是加強(qiáng)板厚度與主管壁厚的比值。計(jì)算也表明.當(dāng)支管受拉時(shí)、由于主管對(duì)加強(qiáng)板有約束.并非只有加強(qiáng)板在起作用 根據(jù)回歸分析,用按本標(biāo)準(zhǔn)圖13、2.4，a、加強(qiáng)板的節(jié)點(diǎn)承載力是無(wú)加強(qiáng)時(shí)節(jié)點(diǎn)承載力的1 13τr0.59倍,13。3。7。本條為新增條文,近年來(lái) 工程實(shí)踐中出現(xiàn)了主管為圓管。支管為方矩形管的情況，但國(guó)內(nèi)對(duì)此研究不多。僅有少數(shù)幾例試驗(yàn)，參考Eurocode3.1,8的規(guī)定給出相關(guān)計(jì)算公式.與國(guó)內(nèi)大學(xué)的試驗(yàn)資料相比較.見(jiàn)表19。表19 X形節(jié)點(diǎn)矩形支管.圓形主管連接節(jié)點(diǎn)公式計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果的比較13.3.8。為防止焊縫先于節(jié)點(diǎn)發(fā)生破壞 故規(guī)定焊縫承載力不應(yīng)小于節(jié)點(diǎn)承載力.13.3 9 本條為原規(guī)范第10。3。2條的修改和補(bǔ)充、非搭接管連接焊縫在軸力作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式。13.3，9。1。式 13,3,9、3，沿用原規(guī)范的有關(guān)規(guī)定 本標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于非搭接管連接焊縫在平面內(nèi)與平面外彎矩作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式是采用空間解析幾何原理 經(jīng)數(shù)值計(jì)算與回歸分析后提出的.鋼管節(jié)點(diǎn)關(guān)于x o.z平面對(duì)稱(chēng) 根據(jù)對(duì)稱(chēng)性原理,可取對(duì)稱(chēng)面一側(cè)結(jié)構(gòu)施加總荷載的一半進(jìn)行研究.如圖43,a。所示、圖43 焊縫截面的簡(jiǎn)化1,焊縫、2,水平面.3.焊縫截面，4.弦桿外壁。假設(shè)焊縫截面符合平截面假定。鋼管相貫節(jié)點(diǎn)中連接主管與支管的焊縫截面實(shí)際為一空間曲面 建立空間坐標(biāo)系x、y.z,圖43、a,將焊縫曲面投影至x。oy 平面.并將平截面假定不加證明地推廣至該焊縫投影平面，此外,還假定主管與支管的連接焊縫可視為全周角焊縫進(jìn)行抗彎計(jì)算,角焊縫有效截面的計(jì)算厚度he為焊腳尺寸hf的70,為計(jì)算鋼管相貫節(jié)點(diǎn)焊縫截面的幾何特性.將焊縫有效截面的形成方式假定如下、焊縫有效截面的內(nèi)邊緣線即為主管與支管外表面的相貫線、外邊緣線則由主管外表面與半徑為r1且同支管共軸線的圓柱面相貫形成,其中r1,d、2、0，7hfsinθ,當(dāng)T形節(jié)點(diǎn)焊縫截面邊緣相貫線在x,oy 平面的投影近似為橢圓時(shí)，其平面內(nèi)與平面外抗彎的有效截面慣性矩分別按式.64.與式,65.計(jì)算。因此、非搭接管節(jié)點(diǎn)焊縫在平面內(nèi)與平面外的抗彎截面模量分別為式.13，3,9,5。與式,13 3 9、10 的形式.經(jīng)對(duì)所收集的近70個(gè)管節(jié)點(diǎn)的極限承載力，桿件承載力、焊縫承載力與破壞模式的計(jì)算比較、如表20和表21所示、表中破壞模式符號(hào)含義如下 CLD。主管塑性，CPS 主管沖剪.BY，支管屈服、CY.主管屈服 WF、焊縫斷裂、CC.主管表面焊趾裂紋.可以保證靜力荷載下焊縫驗(yàn)算公式的適用性。表20.T。Y形節(jié)點(diǎn)平面外受彎實(shí)測(cè)承載力與公式計(jì)算值的比較表21。T，Y形節(jié)點(diǎn)平面內(nèi)受彎實(shí)測(cè)承載力與公式計(jì)算值的比較